Regelwerk Pannerden Constructie berekening. Rijkswaterstaat, Programmadirectie Ruimte voor de Rivier 3 februari 2012 Rapport, Versie 1 9W7512.

Transcriptie

1 Regelwerk Pannerden Constructie berekening Rijkswaterstaat, Programmadirectie Ruimte voor de Rivier 3 februari 2012 Rapport, Versie 1 9W7512.A0

2

3 HASKONING NEDERLAND B.V. WATER Barbarossastraat 35 Postbus AD Nijmegen (024) Telefoon (024) Fax Internet Arnhem KvK Documenttitel Regelwerk Pannerden Constructie berekening Verkorte documenttitel Status Rapport, Versie 1 Datum 3 februari 2012 Projectnaam Regelwerk Pannerden Projectnummer 9W7512.A0 Opdrachtgever Rijkswaterstaat, Programmadirectie Ruimte voor de Rivier Referentie 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Auteur(s) Collegiale toets C.M.B.M. Mies T.J.H. Janssen Datum/paraaf 3 februari 2012 b.a. Vrijgegeven door H.A. Vervoorn Datum/paraaf 3 februari 2012 A company of Royal Haskoning

4

5 INHOUDSOPGAVE 1 ALGEMEEN Projectbeschrijving Doel en reikwijdte document Leeswijzer 1 2 REFERENTIES Rapporten en onderzoeken Tekeningen Voorschriften en richtlijnen 3 3 UITGANGSPUNTEN EN RANDVOORWAARDEN Geometrische aspecten Locatie Geometrie Waterstanden Grondwaterstand Waterstanden Materialen Beton Belastingen Veiligheidsklasse, referentieperiode en belastingfactoren Belastinggevallen Belastingcombinaties 7 4 ONTWERPBEREKENING REGELWERK Vloer regelwerk Wanden regelwerk Fundering Prefab schotten Keermuur op de grondkering 12 Blz. Constructie berekening - i - 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie 1 3 februari 2012

6

7 1 1.1 ALGEMEEN Projectbeschrijving In het najaar van 2010 is de afspraak gemaakt tussen de ProgrammadP directie Ruimte voor de Rivier ( PDR) en RWS Oost-Nederland de huidige Pannerdenschee overlaat te vervangen door een nieuw regelwerk zoals gebouwd bij het project Hondsbroekschee Pleij. In de periode heeft dee combinatie Van den Biggelaar / Royal Haskoning succesvolle wijze het regelwerk bij Hondsbroeksche Pleij ontworpen en gerealiseerd in opdracht van Rijkswaterstaat. De combinatie heeft sinds eind 2011 een opdracht voor het ontwerpen en uitvoeren van een regelwerk te Pannerden (Basisovereenkomst t zaaknummer ). Figuur 1: Bestaande overlaat Pannerden Het ontwerp voor het regelwerk voor Hondsbroeksche Pleij bij Westervoort heeft als uitgangspunt gediend voor het ontwerp bij Pannerden, aangepast op specifieke punten zoals benoemd in de Vraagspecificatie en de locale hydraulische en geotechnische randvoorwaarden. In dit document wordt de hoofddraagconstructie van het regelwerk uitgewerkt. 1.2 Doel en reikwijdte document Het doel van dit document is het rapporteren van de berekeningen diee ten grondslag liggen aan het definitieff ontwerp van het regelwerk. Samenn met de ontwerp tekeningen van de constructie vormt dit document de input voor de uitvoeringsfase. Het document bevat berekeningen van de verschillende hoofdonderdelen van de constructie zoals de wanden, vloer, schotten en de fundering. Een aantal details kunnen op dit moment nog niet volledig worden uitgewerkt, zoals bijv. de aansluitingen van de damwand, dilatatievoegen enn de wapening. Echter uit de berekeningen en de tekeningen blijkt duidelijk dat het geheel realiseerbaar is en dit soort details zullen in de uitvoeringsfase definitief worden gemaakt zodra err duidelijkheid is m.b.t. gekozen type damwanden, de mogelijkheden van de prefab leverancier, etc. 1.3 Leeswijzer In hoofdstuk 2 is een overzicht gegeven van de referentiedocumenten. De gehanteerde uitgangspunten en randvoorwaarden komen in hoofdstuk 3 aan bod. De ontwerpberekening van het regelwerk wordt besproken in hoofdstuk 4. De keerwanden / geleidewanden worden in een separaat geotechnisch deel behandeld. Constructie berekening Rapport, Versie W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012

8 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

9 2 REFERENTIES 2.1 Rapporten en onderzoeken De volgende documenten zijn gebruikt bij het ontwerp van de constructie: [1] RR vraagspecificatie deel 1 (v 2.0); RWS ; [2] RR vraagspecificatie deel 2 (v 2.0); RWS ; [3] RR annexen (v 2.0); RWS ; [4] Afleverdossier Regelwerk Hondsbroekse Pleij ON-2148; [5] Geotechnisch onderzoek , d.d. 21 oktober 2011 (Fugro). 2.2 Tekeningen Voor een overzicht van de tekeningen wordt verwezen de Ontwerpnota Regelwerk. 2.3 Voorschriften en richtlijnen Bij het ontwerpen van de constructies zijn de vigerende normen inclusief de bijbehorende correctiebladen en enkele richtlijnen gehanteerd. Hier worden als meest relevante normen en richtlijnen genoemd: Normen: NEN 6700 TGB 1990, Algemene basiseisen; NEN 6702 TGB 1990, Belastingen en vervormingen; NEN 6720 TGB 1990, Voorschriften betonconstructies; NEN 6740 TGB 1990, Geotechniek basiseisen en belastingen; NEN Berekeningsmethode voor funderingen op palen drukpalen. Richtlijnen: CUR berekeningsmethode voor trekpalen; CUR 89 Stalen damwandprofielen; CUR 166 Damwandconstructies. Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

10 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

11 UITGANGSPUNTEN EN RANDVOORWAARDEN Geometrische aspecten Locatie Het regelwerk wordt aangebracht inn de uiterwaarden op dee plaats vann de bestaande damwand overlaat tussen de zomerkade en de hoofdwaterkering. De lengte van de constructie komt hiermee op ca. 177 m Geometrie Het regelwerk bestaat uit een betonvloer op palen met daarop betonwanden. De bovenzijde van de betonvloer ligt op gelijkee hoogte met het omliggend maaiveldd op 12 m + NAP. De wanden worden met een tussenruimte van 5 m op de vloer geplaatst en reikenn op het hoogste deel tot een hoogte van 17,75 m + NAP. In de wanden is een sponning aangebracht waarin vijf betonnen schotten met een hoogte van 1,06 m kunnen wordenn geplaatst tot een hoogte van ca. 17,30 m + NAP. Wanneer het regelwerk is geopend, staan de schotten op de wanden in inkassingen. Aan de beide uiteinden sluit het regelwerk aan op een verankerde damwand met een betonnen voorzetwand.. De betonconstructie wordt opgedeeld in secties van ca. 255 m om de krachten door krimp en temperatuur invloeden beperkt te houden. Aan de beide zijden van het regelwerk wordt een toegangsweg met een breedte van 5 m aangelegd. Vanaf deze weg kunnen de schotten worden geplaatst of verwijderd. Verhardingen en bodembescherming worden separaat behandeld Waterstanden Grondwaterstand Ten behoeve van de berekening van de onderbouw is eenn grondwaterstand gelijk aan het peil in het Pannerdensch Kanaal aangehouden. Constructie berekening Rapport, Versie W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012

12 3.2.2 Waterstanden Maximaal positief verval over de constructie: Max. peil bovenstrooms: 17,0 m + NAP; Max. peil benedenstrooms: 15,7 m + NAP; Max. positief verval over het regelwerk: 1,3 m. Maximaal negatief verval over de constructie: Peil bovenstrooms: 13,5 m + NAP; Peil benedenstrooms: 14,0 m + NAP; Max. negatief verval over het regelwerk: 0,5 m. 3.3 Materialen Beton Aan constructief beton worden minimaal de volgende eisen gesteld: Sterkteklasse: C28/35 (IHW); Betonstaal: B 500B; Cementsoort: CEM III; Milieuklasse beton constructies XC4, XF1 en XF3; Milieuklasse beton palen XC2 en XF1; Dekking: min. 40 mm. Voor prefab beton wordt doorgaans een hogere sterkte van C45/55 toegepast in verband met het productieproces. Voor het volumieke gewicht van gewapend beton wordt 25,0 kn/m 3 aangehouden. 3.4 Belastingen Veiligheidsklasse, referentieperiode en belastingfactoren De veiligheidsklasse en referentieperiode voor het regelwerk wordt aangehouden conform hoofdstuk 5 tabel 2 NEN De constructie wordt gedimensioneerd voor gebruik in een veiligheidsklasse 3 en een referentie periode van 100 jaar voor. Ook de toe te passen belastingfactoren worden ontleend aan NEN 6702 (tabel 2 en 3). Hieruit volgt een belasting factor 0,9, 1,2 of 1,35 voor alle permanente belastingen. Voor variabele belastingen zoals waterdruk en wind geldt een belastingfactor 1,5. Op de grondkering [5] wordt een afscheidingsmuurtje toegepast met een hoogte van minimaal 1 m. Het muurtje wordt getoetst op eigen gewicht en een leuningbelasting conform NEN W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

13 3.4.2 Belastinggevallen Conform NEN 6702 zijn de belastingen op het regelwerk als volgt in te delen: permanente belastingen: eigen gewicht constructie, EG, Het eigen gewicht van de draagconstructie bestaat uit vloer, wanden en paalfundering; rustende belasting, de schotten (5 stuks per opening). veranderlijke belastingen: Hoog peil bovenstrooms Er wordt gerekend met een maximaal bovenstrooms peil van 17 m + NAP; Hoog peil benedenstrooms Er wordt gerekend met een benedenstrooms peil 15,7 m + NAP; windbelasting (NEN ); temperatuursbelasting, (NEN ); leuning belasting leuning belasting van 3 kn/m1of 1 kn (NEN 6702 tabel 9) Belastingcombinaties Per constructieonderdeel worden de mogelijke belastingcombinaties opgesteld volgens de combinatie regels in hoofdstuk 5 NEN Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

14 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

15 4 ONTWERPBEREKENING REGELWERK De berekening is opgezet aan de hand van eem model waarin de vloer, wanden en paalfundering zijn gemodelleerd. Op dit model zijn de diverse belastingen geprojecteerd. In het vorige hoofdstuk zijn bij de behandeling van de verschillende belastinggevallen de onderdelen voor de berekening van het regelwerk al impliciet behandeld. De volgende onderdelen van het regelwerk worden vervolgens separaat gedimensioneerd: De vloer (par 4.1 en bijlage 2); De wanden (par 4.2 en bijlage 2); De paalfundering (par 4.3 en bijlage 3); De schotten (par 4.4 en bijlage 4); De keermuur op de grondkering (par 4.5 en bijlage 5). 4.1 Vloer regelwerk De vloer wordt in het werk gestort op een werkvloer. De constructie vloer heeft een dikte van 750 mm en wordt gefundeerd op prefab betonpalen. Om onderloopsheid tegen te gaan wordt in het midden een onderloopsheidscherm van damplanken opgenomen. Dit scherm heeft een lengte van ca. 2 m en wordt star in de vloer opgenomen. Door de korte lengte zal de bijdrage van het scherm aan de horizontale stabiliteit van het regelwerk beperkt zijn. Daarom is dit gunstig effect van het scherm bij de bepaling van de paalbelastingen verwaarloosd. De damplanken zijn van het type PA (en koud gevormd damwand profiel). Er wordt een planktype gekozen met extra materiaaldikte in verband met corrosie (100 jaar). De geometrie van de constructie is zo gekozen dat de paalpositie ten opzichte van de wanden een directe belasting afdracht mogelijk maakt via drukdiagonalen. Dit houdt in dat de vloer praktisch (lees minimaal) gewapend kan worden voor de belasting afdracht. In dit kader is de krachtswerking door opgelegde vervorming uit krimp- en temperatuurbelasting dominant. De vloerwapening zal daarom vooral worden gedimensioneerd met het oog op scheurwijdte beheersing. Om de krachtswerking door opgelegde vervorming te beperken is ervoor gekozen de vloer met dilataties op te delen in 7 segmenten van ca. 25 meter. De temperatuur belasting is ontleend aan NE 6702 art De maximale horizontale vervorming in langsrichting aan de bovenzijde van de vloer door de maximale, jaarlijkse temperatuurswisselingen ten opzichte van Tref (10 C ) van + 55 C of - 25 C bedraagt: DLboven/zomer = a x DT x L = 10 x 10-6 C -1 x + 45 C x mm = + 11,25 mm; DLboven/winter = a x DT x L = 10 x 10-6 C -1 x + 35 C x mm = - 8,75 mm Aan de onderzijde is bedragen de jaarlijkse temperatuurswisselingen nihil omdat de constructie zich hier 750 mm onder de grond bevindt. Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

16 NB alleen de wintersituatie geeft trekspanningen in de constructie en wordt meegenomen in de betonberekeningen. 4.2 Wanden regelwerk De wanden van het regelwerk worden geprefabriceerd en doormiddel van een natte voeg momentvast met de vloer verbonden, zoals ook toegepast bij het regelwerk Hondsbroeksche Pleij. De twee wanden aan de uiteinden van het regelwerk worden aan de damwandzijde voorzien van beugels welke in de damwandkassen vallen. Door de holle ruimte aan te storten wordt de wand aan de grondkering en de vloer verbonden. Ter plaatse van de uiteinden zijn nog wel palen aanwezig voor de verticale belasting afdracht. De wanden hebben een dikte van 500 mm en zijn voorzien van een sponning met een diepte van 125 mm om de schotten te kunnen plaatsen. De wanden dragen de belasting uit de schotten door schijfwerking af aan de vloer. In principe ontstaat geen belasting door water loodrecht op de wand omdat aan een zijde van het regelwerk de waterstand overal gelijk is. Loodrecht op de wand is een belasting van 5 kn/m2 aangebracht om een waterstandsverschil van 0,5 m in rekening te brengen (zoals ook bij Hondsbroeksche Pleij). Op deze wijze is een mogelijk waterstandsverschil over de wand in de berekening meegenomen. Daarnaast zijn de wanden getoetst op windbelasting in zowel geopende- als gesloten toestand. Deze belasting door wind wordt niet gecombineerd met waterbelasting. De krachtswerking door opgelegde vervorming is in de ze fase buiten beschouwing gelaten maar zal in de uitvoeringsfase worden bepaald met inachtneming van de interactie met de betonvloer. De geometrie van de constructie maakt het mogelijk de belasting uit de schotten direct via de wanden af te voeren naar de vloer. Deze krachtsafdracht veroorzaakt een verticale trek band in de wand. Uit een eerste beschouwing blijkt de trekkracht eenvoudig met de verticale wapening opgenomen te kunnen worden. De belasting loodrecht op het vlak van de wanden blijft beperkt tot windbelasting, een waterstandsverschil van 0,5 m of een stootbelasting tijdens het werken met de schotten (bijzondere belasting). Bovenstaande houdt in dat de wand praktisch (lees minimaal) gewapend kan worden voor de belasting afdracht. In de uitvoeringsfase wordt de wapening in detail bepaald wanneer ook extra belastingen uit de handling (prefab), transport en montage inzichtelijk zijn. 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

17 4.3 Fundering Het regelwerk wordt gefundeerd op prefab betonpalen (vier per wand). De depositie van de palen is buiten de projectie van de wanden gekozen om tot voldoende onderlinge paalafstanden te komen. Daarnaast wordt het op deze wijze meer ruimte vrijgehouden om de prefab wanden op tijdelijke steunpunten te kunnen plaatsen. Naast verticale stabiliteit zorgt de paalfundering ook voor de horizontale stabiliteit van het regelwerk. Dit leidt tot relatief grote horizontale krachten op de palen en zware paalkopwapening. Een alternatief is het instorten van de paalkop in de vloer zonder deze te snellen, vooralsnog is hiervan uitgegaan. Op deze wijze blijft de voorspanning behouden en is een stijvere paal met een grotere moment capaciteit beschikbaar. De fundering wordt opgebouwd uit voorgespannen prefab betonpalen 350 mm Primair dragen de palen de verticale belasting uit de bovenbouw door schachtwrijving en puntweerstand. De horizontaal krachten dienen te worden opgenomen door de horizontale bedding van de palen en het puntdraagvermogen van de schoorpalen. De invloed van de ingevoerde stijfheid van de bodem (en dus de fundering) is getoetst door de berekening met een stijvere bedding (* 2) en een slappere bedding (/ 2) uit te voeren. De invloed op de paalreacties blijkt minimaal. De buigende momenten laten een variatie van 10% zien. In de uitvoeringsfase wordt met deze informatie de definitieve paalwapening en koppeling met de bovenbouw bepaald. In deze fase zijn de palen getoetst op de maatgevende belasting door buiging en afschuiving gecombineerd met normaal (trek)kracht en is aangetoond dat de fundering met palen 350 mm haalbaar is. Hierbij is uitgegaan van volledige momentcapacitet van de paalkop inclusief voorspanning. De paalkoppen worden niet gesneld. De verbinding tussen de constructie en de palen wordt in de uitvoeringsfase definitief vastgesteld in overleg met de paalleverancier. De resultaten staan verzameld in onderstaande tabel. 2 loodpalen PPN ++1,5 m NAP per wand F s;d;trek [kn] F s;d;druk [kn] M ;paalkop [knm] V ;paalkop [kn] BGT loodpalen NVT UGT loodpalen schoorpalen 5:1 PPN +1,5 m NAP per wand BGT schoorpalen NVT UGT schoorpalen Tabel 0-1 resultaten geotechnische berekening aanbrug De palen zijn getoetst met een geotechnische berekening. Bij een paalpuntniveau van NAP +1,5 m hebben de palen voldoende draagkracht voor zowel de drukkrachten als de trekkrachten. Voor de berekening wordt verwezen naar de geotechnische berekeningen. Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

18 4.4 Prefab schotten Het regelwerk kan in werking worden gezet door het plaatsen of verwijderen v van betonnen schotten. In gesloten toestand zijn alle schotten in de sponningen s gelaten en is het regelwerk gesloten tot een hoogte van ca. 17,3 m + NAP. In geopende toestand zijn alle schotten inn speciale kassen op het regelwerk geplaatst. Om schade aan het regelwerk en de schotten te voorkomen worden de schotten voorzien van hakoriet wrijfstrips aan de uiteinden. Dit zijn kunststof strips diee met verzonken schroefverbindingen zijn aangebracht. Bij beschadiging of slijtagee kunnen de strips eenvoudig worden vervangen. Inherent aan de werking van het regelwerk is een minimaal lek debiet. Hiervoor worden aan de onder- en bovenzijde van de schotten hakoriet strips toegepast zodatt een kier tussen de schotten ontstaat. De hakoriet strips dienen ook als opleg materiaal voor de schotten in geopende toestand van het regelwerk. De schotten worden uniform uitgevoerd en Figuur 2: Principee hakoriet strips kunnenn allemaal de zelfde waterdruk keren. De schotten kunnen dus op een willekeurig niveau in elke opening van het regelwerk worden geplaatst. De uniforme maatvoering staat ook uitwisseling van schotten met het regelwerk in de Hondbroeksche Pleij toe. 4.5 Keermuur op de grondkering De grondkering wordt uitgevoerd met eenn verankerdee damwand. Op de damwand wordtt een standaard betonnen deksloof aangebracht met daarop een keermuurtje k met een hoogte van ca. een meter. Het muurtje krijgt wordt over de hele lengte van de grondkering doorgezet en heeft een variabele hoogte met een maximumm van minimaal 1 m in het gebied waar het hoogteverschil achter de damwand een valbeveiliging ook daadwerkelijk noodzakelijk maakt. De dikte van het muurtje wordt constant gehouden 250 mm. De onderliggende deksloof krijgtt een breedtee van ca. 600 mm (afhankelijk van het toe te passendamwand profiel. Velp Als uitgangspunt wordt een standaarddetail van RWS gebruikt. Het detail zal aan de project specifieke eisen worden aangepast. ie hiervoor bijlage 5 Figuur 3: Principe P deksloof met keermuur Het muurtje fungeert als kering voor wandelaars en wordt belast als leuning. 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

19 Belasting door water is niet beschouwd. Door de open constructie kan water aan beide zijden wegstromen en kan zich geen water achter het muurtje verzamelen Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

20

21 Bijlage 1 Tekeningen, zie Ontwerpnota Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie 1 3 februari 2012

22

23 Bijlage 2 Berekeningen regelwerk vloer en wanden Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie 1 3 februari 2012

24

25 Model SCIA Engineer (regelwerk) Van het regelwerk is een EEM-berekening gemaakt met behulp van SCIA Engineer. Constructie berekening Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

26 Bedding ondersteuning door palen (t.b.v. bedding palen) De bedding vormt de mate van inklemming van de paal en wordt ingevoerd met de eigenschappen van de betreffende laag. De in te voeren beddingsconstantenn zijn bepaald met de methode Ménard. 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012 Bijlage Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

27 Bedding op palen volgens methode Ménard Beddingsconstanten palen volgens Menard Diameter 0,35 m Veen Klei Silt and Grind 1 0,67 0,5 0,33 0, ,7 0,5 q c E p k h E p k h E p k h E p k h E p k h Mpa kn/m 2 kn/m 3 kn/m 2 kn/m 3 kn/m 2 kn/m 3 kn/m 2 kn/m 3 kn/m 2 kn/m 3 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , Constructie berekening Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

28 Invoer beddingen in model op palen en veerstijfheid kwelscherm 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012 Bijlage Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

29 Invoer rustende belasting uit beton schotten Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012

30 Belasting door water (positief verval) 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012 Bijlage Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

31 Belasting door water (negatief verval) Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012

32 Windbelasting (conform NEN 6702) 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm 3 februari 2012 Bijlage Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

33 Rapport SCIA berekening Uit deze berekening volgen de maatgevende buigende momenten en paalreacties. Constructie berekening Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

34 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Inhoudsopgave 1. Inhoudsopgave 1 2. Knoop D-staaf D-element 3 5. Knoopondersteuningen 3 6. Lijnondersteuning op 2D elementrand 4 7. Lijnondersteuning op staaf 4 8. Belasting gevallen BG2 Waterdruk (peil 17 m + NAP verval 1,3 m) BG3 windbelasting BG6 RB schotten bij gesloten regelwerk BG 7 RB schotten bij geopend regelwerk BG5 Waterdruk verschil 0,5 m BG4 Windbelasting // regelwerk BG3 Windbelasting op regelwerk Berekeningsverslag Combinaties Resultaten vloer Buiging vloer myd+ UGT Buiging vloer myd+ BGT Detailweergave myd+ BK-vloer UGT Detailweergave myd+ BK-vloer BGT Buiging vloer mxd+ UGT Buiging vloer mxd+ BGT Detailweergave mxd+ BK-vloer UGT Detailweergave mxd+ BK-vloer BGT Buiging vloer mxd- UGT Buiging vloer mxd- BGT Buiging vloer myd- UGT Buiging vloer myd- BGT Dwarskracht vloer vy UGT Dwarskracht vloer vx UGT Resultaten wanden mxd+ wand UGT myd+ wand UGT mxd- wand UGT myd- wand UGT nyd wand UGT qmax-b wand UGT mxd+ wand BGT myd+ wand BGT mxd- wand BGT myd- wand BGT nyd wand BGT Fundatiekrachten Paalreacties BGT Paal reacties UGT My paalkop UGT My paalkop BGT Vz paalkop UGT Paal reactie bij maatgevende buiging UGT Paalreactie bij maatgevende buiging BGT 29 Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 1/29

35 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Knoop Naam Coördinaat X [m] Coördinaat Y [m] Coördinaat [m] K1 0,000 0,000 11,625 K2 16,500 0,000 11,625 K3 16,500 5,000 11,625 K4 0,000 5,000 11,625 K5 2,750 0,000 17,750 K6 2,750 1,000 17,750 K7 2,750 1,000 17,000 K8 2,750 3,900 17,000 K9 2,750 0,000 11,625 K10 2,750 5,000 11,625 K11 8,250 0,000 11,625 K12 8,250 0,000 17,750 K13 8,250 1,000 17,750 K14 8,250 1,000 17,000 K15 8,250 3,900 17,000 K16 8,250 5,000 11,625 K17 13,750 0,000 11,625 K18 13,750 0,000 17,750 K19 13,750 1,000 17,750 K20 13,750 1,000 17,000 K21 13,750 3,900 17,000 K22 13,750 5,000 11,625 K23 2,750 0,500 17,750 K24 2,750 0,500 11,625 K25 8,250 0,500 17,750 K26 8,250 0,500 11,625 K27 13,750 0,500 17,750 K28 13,750 0,500 11,625 K41 2,750 4,500 11,625 K44 8,250 4,500 11,625 K45 13,000 0,500 1,500 K46 13,000 6,600 1,500 K47 13,000 4,500 11,625 K48 0,000 2,500 11,625 K49 16,500 2,500 11,625 K50 2,750 2,500 11,625 K51 8,250 2,500 11,625 K52 13,750 2,500 11,625 K53 14,500 6,600 1,500 K54 14,500 0,500 1,500 K55 14,500 4,500 11,625 K56 14,500 0,500 11,625 K57 13,000 0,500 11,625 K58 7,423 0,500 1,500 K59 7,423 6,600 1,500 K60 8,923 6,600 1,500 K61 8,923 0,500 1,500 Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 2/29

36 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Coördinaat X [m] Coördinaat Y [m] Coördinaat [m] K62 7,423 0,500 11,625 K63 7,423 4,500 11,625 K64 8,923 4,500 11,625 K65 8,923 0,500 11,625 K66 1,936 0,500 1,500 K67 1,936 6,600 1,500 K68 3,436 6,600 1,500 K69 3,436 0,500 1,500 K70 1,936 0,500 11,625 K71 1,936 4,500 11,625 K72 3,436 4,500 11,625 K73 3,436 0,500 11, D-staaf Naam Doorsnede Lengte [m] Vorm Beginknoop Eindknoop Type EEM-type Laag S5 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K45 K57 Kolom (100) standaard Laag1 S6 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K46 K47 Kolom (100) standaard Laag1 S7 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K53 K55 Kolom (100) standaard Laag1 S8 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K54 K56 Kolom (100) standaard Laag1 S9 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K58 K62 Kolom (100) standaard Laag1 S10 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K59 K63 Kolom (100) standaard Laag1 S11 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K60 K64 Kolom (100) standaard Laag1 S12 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K61 K65 Kolom (100) standaard Laag1 S13 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K66 K70 Kolom (100) standaard Laag1 S14 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K67 K71 Kolom (100) standaard Laag1 S15 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,340 Lijn K68 K72 Kolom (100) standaard Laag1 S16 CS1 - Rechthoek (350; 350) 10,125 Lijn K69 K73 Kolom (100) standaard Laag1 4. 2D-element Naam Materiaal D. [mm] Dikte type Type Laag E1 C28/ konstant vloer (90) Laag1 E2 C28/ konstant vloer (90) Laag1 E3 C28/ konstant vloer (90) Laag1 E4 C28/ konstant vloer (90) Laag1 5. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Rx Ry Rz Hoek [deg] Sn5 K45 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Sn6 K46 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Sn7 K53 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Sn8 K54 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Sn9 K58 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Sn10 K59 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 3/29

37 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Knoop Systeem Type X Y Rx Ry Rz Hoek [deg] Sn11 K60 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Sn12 K61 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Sn13 K66 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Sn14 K67 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Sn15 K68 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij Rx11.00 Sn16 K69 GCS Standaard Vrij Vrij Vast Vrij Vrij Vrij 6. Lijnondersteuning op 2D elementrand Naam 2D-element Rand X Y Rx Ry Rz Oors Pos x 1 Pos x 2 Sle2 E1 2 Vast Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Vanaf begin 0,000 1,000 Sle3 E1 4 Vrij Vrij Vrij Vrij Vast Vrij Vanaf begin 0,000 1, Lijnondersteuning op staaf Naam Staaf Pos x 1 [m] Systeem Pos x 2 [m] Coör X Y Stijfheid Y [MN/m 2 ] Oors Stijfheid [MN/m 2 ] Rx Ry Rz Slb8 S5 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb9 S6 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb13 S5 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb14 S6 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb18 S5 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb19 S6 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb20 S7 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 4/29

38 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Staaf Pos x 1 [m] Systeem Pos x 2 [m] Coör X Y Stijfheid Y [MN/m 2 ] Oors Stijfheid [MN/m 2 ] Rx Ry Rz Slb21 S7 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb22 S7 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb23 S8 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb24 S8 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb25 S8 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb26 S9 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb27 S9 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb28 S9 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb29 S10 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb30 S10 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb31 S10 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb32 S11 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb33 S11 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 5/29

39 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Staaf Pos x 1 [m] Systeem Pos x 2 [m] Coör X Y Stijfheid Y [MN/m 2 ] Oors Stijfheid [MN/m 2 ] Rx Ry Rz Slb34 S11 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb35 S12 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb36 S12 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb37 S12 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb38 S13 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb39 S13 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb40 S13 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb41 S14 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb42 S14 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb43 S14 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Slb44 S15 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb45 S15 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb46 S15 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 6/29

40 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Staaf Pos x 1 [m] Systeem Pos x 2 [m] Coör X Y Stijfheid Y [MN/m 2 ] Oors Stijfheid [MN/m 2 ] Rx Ry Rz Slb47 S16 0,000 Abso Vrij Verend 1,3300e+00 Verend 1,3300e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 5,500 Vanaf einde Slb48 S16 6,000 Abso Vrij Verend 7,9450e+00 Verend 7,9450e+00 Vrij Vrij Vrij LCS 8,500 Vanaf einde Slb49 S16 9,000 Abso Vrij Verend 2,0265e+01 Verend 2,0265e+01 Vrij Vrij Vrij LCS 10,125 Vanaf einde 8. Belasting gevallen 8.1. BG2 Waterdruk (peil 17 m + NAP verval 1,3 m) Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 7/29

41 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : BG3 windbelasting Y X 8.3. BG6 RB schotten bij gesloten regelwerk Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 8/29

42 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : BG 7 RB schotten bij geopend regelwerk Y X 8.5. BG5 Waterdruk verschil 0,5 m Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 9/29

43 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : BG4 Windbelasting // regelwerk Y X 8.7. BG3 Windbelasting op regelwerk Y X 8.8. Berekeningsverslag Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 10/29

44 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Verslag berekening. Lineaire berekening Aantal 2D elementen Aantal 1D elementen Aantal netknopen Aantal vergelijkingen Belastinggevallen BG1 BG2 BG3 BG4 BG5 BG6 BG7 BG Buigtheorie Mindlin Start berekening :49 Einde berekening :50 Som van lasten en reacties. [kn] X Y BG BG1 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG2 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG3 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG4 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG5 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG6 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG7 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D BG BG8 last knoopreacties lijnreactions contact 1D contact 2D Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 11/29

45 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 Sterkte Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG2 - Waterdruk positief BG6 - RB schotten (gesloten) 1,20 1,50 1,20 Combi2 Sterkte Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG2 - Waterdruk positief BG6 - RB schotten (gesloten) 0,90 1,50 0,90 Combi3 Sterkte Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG7 - RB schotten (open) 1,20 1,50 1,20 Combi4 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG7 - RB schotten (open) 0,90 1,50 0,90 Combi5 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,20 1,50 1,20 Combi6 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 0,90-1,50 0,90 Combi 7 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,20-1,50 1,20 Combi8 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 0,90 0,60 0,60 0,90 Combi9 sterkte wind Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,20-0,60-0,60 1,20 Combi10 Sterkte Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG2 - Waterdruk positief BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00 1,00 1,00 Combi11 sterkte wind Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00 1,00 1,00 Combi12 sterkte wind Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00 1,00 1,00 Combi13 sterkte wind Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00-1,00 1,00 Combi14 sterkte wind Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00 0,40 0,40 1,00 Combi15 sterkte wind Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG3 - Wind dwars op wanden BG4 - Wind evenwijdig as regelwerk BG6 - RB schotten (gesloten) 1,00-0,40-0,40 1,00 Combi16 Permanent Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht 1,35 Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 12/29

46 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi16 Permanent Lineair - UGT BG6 - RB schotten (gesloten) 1,35 Combi23 Permanent Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG7 - RB schotten (open) 1,35 1,35 Combi22 Permanent Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG7 - RB schotten (open) 0,90 0,90 Combi17 Permanent Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG6 - RB schotten (gesloten) 0,90 0,90 Combi20 Sterkte bijzonder UGT Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG5 - Waterstandsverschil 0,5 m BG6 - RB schotten (gesloten) 1,20 1,50 1,20 Combi21 Sterkte bijzonder UGT Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG5 - Waterstandsverschil 0,5 m BG6 - RB schotten (gesloten) Combi24 Permanent Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG6 - RB schotten (gesloten) Combi25 Sterkte bijzonder BGT Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG5 - Waterstandsverschil 0,5 m BG6 - RB schotten (gesloten) Combi26 Sterkte Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG6 - RB schotten (gesloten) BG8 - Waterdruk negatief Combi27 Sterkte Lineair - UGT BG1 - Eigen gewicht BG6 - RB schotten (gesloten) BG8 - Waterdruk negatief Combi28 Sterkte Lineair - BGT BG1 - Eigen gewicht BG6 - RB schotten (gesloten) BG8 - Waterdruk negatief 0,90 1,50 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,20 1,20 1,50 0,90 0,90 1,50 1,00 1,00 1,00 Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 13/29

47 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Resultaten vloer Buiging vloer myd+ UGT Y X myd+-max [knm/m] Buiging vloer myd+ BGT Y X myd+-max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 14/29

48 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Detailweergave myd+ BK-vloer UGT Y X myd+-max [knm/m] Detailweergave myd+ BK-vloer BGT Y X myd+-max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 15/29

49 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Buiging vloer mxd+ UGT Y X mxd+-max [knm/m] Buiging vloer mxd+ BGT Y X mxd+-max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 16/29

50 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Detailweergave mxd+ BK-vloer UGT Y X mxd+-max [knm/m] Detailweergave mxd+ BK-vloer BGT Y X mxd+-max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 17/29

51 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Buiging vloer mxd- UGT Y X mxd--max [knm/m] Buiging vloer mxd- BGT Y X mxd--max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 18/29

52 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Buiging vloer myd- UGT Y myd--max [knm/m] X Buiging vloer myd- BGT Y X myd--max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 19/29

53 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Dwarskracht vloer vy UGT Y X vy-max [kn/m] Dwarskracht vloer vx UGT Y vx-max [kn/m] X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 20/29

54 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Resultaten wanden mxd+ wand UGT Y mxd+-max [knm/m] X myd+ wand UGT Y X myd+-max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 21/29

55 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : mxd- wand UGT mxd--max [knm/m] Y X myd- wand UGT Y myd--max [knm/m] X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 22/29

56 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : nyd wand UGT Y X nyd-max [kn/m] qmax-b wand UGT Y qmax-b-max [kn/m] X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 23/29

57 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : mxd+ wand BGT Y X mxd+-max [knm/m] myd+ wand BGT myd+-max [knm/m] Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 24/29

58 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : mxd- wand BGT Y X mxd--max [knm/m] myd- wand BGT Y X myd--max [knm/m] Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 25/29

59 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : nyd wand BGT Y X nyd-max [kn/m] Fundatiekrachten Paalreacties BGT Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 26/29

60 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Paal reacties UGT Y X My paalkop UGT Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 27/29

61 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : My paalkop BGT Y X Vz paalkop UGT Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 28/29

62 Project: Onderdeel: Projectnr.: Naam: Regelwerk Pannerden betonnen draagconstructie 9W5712.A0 MM Datum : Paal reactie bij maatgevende buiging UGT Y X Paalreactie bij maatgevende buiging BGT Y X Licentie van Royal haskoning Scia Engineer regelwerk run06 (zonder kwelscherm).esa I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\ 29/29

63 Wapening ten behoeve van temperatuur belasting: Vloer Werk Regelwerk Pannerden Werk no. 9W7512.A0 Onderdeel Wapening ten gevolge van Temperatuurbelasting Bestand I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[Temp-OOS-VOS vloer.xls]temp-oos en VOS Datum Naam MMI versie 1.4 ONDERDEEL: Vloerplaat winter situatie ALGEMENE GEGEVENS f'_ck = 35 N/mm² c = 35 mm FeB = 500 N/mm² f_bm = 2,80 N/mm² c_min = 30 mm E_s = 2,0E+05 N/mm² Ec = N/mm² n = 6,45 c = 1,0E-05 per C kr = 0,53 INVOER TEMPERATUURSBELASTING Jaarlijkse temperatuurwisseling: BEREKENING TOESLAG STAALSPANNING c (OOS) s (VOS) Tbuiten / luchtzijde = -25,0 C T2 = -35 C buiten / luchtzijde : 10,85 70 N/mm² T binnen / grondzijde = 0,0 C T 1 = -10 C binnen / grondzijde : 3,10 20 N/mm² Tref; buiten / luchtzijde = 10,0 C T ref;binnen / grondzijde = 10,0 C Dagelijkse temperatuurwisseling: T buiten = 0,0 C Let op: T moet jaarlijkse temperatuur versterken invloedsafstand h1= 300 mm dikte h = 750 mm BEREKENING TEMPERATUURVERLOOP c (OOS) s (VOS) Gemiddelde temp.: T gem = -22,50 C 0,37 < alfa < = 1 6,98 45 N/mm² Lin. verlop. temp.: Tb;buiten / luchtzijde = -12,50 C 3,88 25 N/mm² Tb;binnen / grond = 12,50 C -3,88-25 N/mm² Eigen temperatuur: Te;buiten / lucht = 0,00 C 0,00 0 N/mm² Te;h1 = 0,00 C Te;binnen / grond = 0,00 C 0,00 0 N/mm² INVOER BELEMMERINGEN Gemiddelde temperatuur T_G : verhinderd (j,n): j 1,00 T_G verhind. voor: 100 % Temperatuurverschil T_b: verhinderd (j,n): j 'Eigen' temperatuur T_e: altijd 'verhinderd': j WAPENINGSHOEVEELHEDEN bovenstaven: N = 0,28 h_max = 750 mm w_toel,buig = 0,20 mm C = 0,32 = 0,56 w_toel,trek = 0,10 mm w = 0,160 mm k_3 = N/mm toepassen factor c/c_min? j (j,n) k_e = 0,69 meest getr. minst getr. Diam.: kant: kant 12 _sr <= 214 niet< 208 <= 435 wo = 0,29 0,20 % 16 _sr <= 186 niet< 156 <= 435 wo = 0,34 0,23 % 20 _sr <= 166 niet< 125 <= 435 wo = 0,37 0,26 % 25 _sr <= 149 niet< 100 <= 435 wo = 0,42 0,29 % diameter 12 diameter 16 diameter 20 diameter 25 As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m h.o.h. A s keuze wapening mm²/m keuze wapening mm²/m algemeen: N = 0,18 h_max = 750 mm w_toel,buig = 0,20 mm C = 0,38 = 0,56 w_toel,trek = 0,10 mm w = 0,160 mm k_3 = N/mm toepassen factor c/c_min? j (j,n) k_e = 0,69 meest getr. minst getr. Diam.: kant: kant 12 _sr <= 276 niet< 208 <= 435 wo = 0,23 0,15 % 16 _sr <= 239 niet< 156 <= 435 wo = 0,26 0,18 % 20 _sr <= 214 niet< 125 <= 435 wo = 0,29 0,20 % 25 _sr <= 191 niet< 100 <= 435 wo = 0,33 0,22 % diameter 12 diameter 16 diameter 20 diameter 25 As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m h.o.h. A s keuze wapening mm²/m keuze wapening mm²/m 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Bijlage 2 Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

64 Wapening ten behoeve van temperatuur belasting: Wand Werk Regelwerk Pannerden Werk no. 9W7512.A0 Onderdeel Wapening ten gevolge van Temperatuurbelasting Bestand I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[Temp-OOS-VOS wand.xls]temp-oos en VOS Datum Naam MMI versie 1.4 ONDERDEEL: Wand winter situatie ALGEMENE GEGEVENS f'_ck = 35 N/mm² c = 35 mm FeB = 500 N/mm² f_bm = 2,80 N/mm² c_min = 30 mm E_s = 2,0E+05 N/mm² Ec = N/mm² n = 6,45 c = 1,0E-05 per C kr = 0,65 INVOER TEMPERATUURSBELASTING Jaarlijkse temperatuurwisseling: BEREKENING TOESLAG STAALSPANNING c (OOS) s (VOS) Tbuiten / luchtzijde = -35,0 C T2 = -45 C buiten / luchtzijde : 13,95 90 N/mm² T binnen / grondzijde = -35,0 C T 1 = -45 C binnen / grondzijde : 13,95 90 N/mm² Tref; buiten / luchtzijde = 10,0 C T ref;binnen / grondzijde = 10,0 C Dagelijkse temperatuurwisseling: T buiten = 0,0 C Let op: T moet jaarlijkse temperatuur versterken invloedsafstand h1= 250 mm dikte h = 500 mm BEREKENING TEMPERATUURVERLOOP c (OOS) s (VOS) Gemiddelde temp.: T gem = -45,00 C 0,00 < alfa < = 1 13,95 90 N/mm² Lin. verlop. temp.: Tb;buiten / luchtzijde = 0,00 C 0,00 0 N/mm² Tb;binnen / grond = 0,00 C 0,00 0 N/mm² Eigen temperatuur: Te;buiten / lucht = 0,00 C 0,00 0 N/mm² Te;h1 = 0,00 C Te;binnen / grond = 0,00 C 0,00 0 N/mm² INVOER BELEMMERINGEN Gemiddelde temperatuur T_G : verhinderd (j,n): j 1,00 T_G verhind. voor: 100 % Temperatuurverschil T_b: verhinderd (j,n): j 'Eigen' temperatuur T_e: altijd 'verhinderd': j WAPENINGSHOEVEELHEDEN bovenstaven: N = 0,28 h_max = 500 mm w_toel,buig = 0,20 mm C = 0,32 = 0,00 w_toel,trek = 0,10 mm w = 0,117 mm k_3 = N/mm toepassen factor c/c_min? j (j,n) k_e = 0,50 meest getr. minst getr. Diam.: kant: kant 12 _sr <= 208 niet< 208 <= 435 wo = 0,49 0,49 % 16 _sr <= 156 niet< 156 <= 435 wo = 0,65 0,65 % 20 _sr <= 136 niet< 125 <= 435 wo = 0,74 0,74 % 25 _sr <= 121 niet< 100 <= 435 wo = 0,83 0,83 % diameter 12 diameter 16 diameter 20 diameter 25 As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m h.o.h. A s keuze wapening mm²/m keuze wapening mm²/m algemeen: N = 0,18 h_max = 500 mm w_toel,buig = 0,20 mm C = 0,38 = 0,00 w_toel,trek = 0,10 mm w = 0,117 mm k_3 = N/mm toepassen factor c/c_min? j (j,n) k_e = 0,50 meest getr. minst getr. Diam.: kant: kant 12 _sr <= 229 niet< 208 <= 435 wo = 0,44 0,44 % 16 _sr <= 199 niet< 156 <= 435 wo = 0,51 0,51 % 20 _sr <= 178 niet< 125 <= 435 wo = 0,57 0,57 % 25 _sr <= 159 niet< 100 <= 435 wo = 0,64 0,64 % diameter 12 diameter 16 diameter 20 diameter 25 As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m As = mm²/m h.o.h. A s keuze wapening mm²/m keuze wapening mm²/m Constructie berekening Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

65 Controle benodigde wapening wanden Werk : Regelwerk Pannerden Werk no. : "9W7512.A0 Onderdeel : Wapening wand aansluiting vloer Bestand : I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[buiging wand h=500.xls]invoer Datum : 26-jan-12 Naam : MMI Berekening bezwijkmoment en toetsing scheurvorming conform VBC 1995 Wapening wand aansluiting vloer onderdeel : Wapening onderzijde wand (myd- aansluiting vloer) Invoer Betonkwaliteit 35 N/mm² Bijzondere belasting: n Staalkwaliteit 500 N/mm² milieuklasse 5 k aanhechtingsfactor 1 k breedte 1000 mm m,beton 1,20 hoogte 500 mm m, staal 1,15 DRUKWAPENING c min;druk 40 d A s c druk 40 [mm] [mm²] VW 20 HW druk , TREKWAPENING HW 3;trek HW 2;trek HW 1;trek VW 20 c trek 40 d gem : A s ;totaal : c min;trek [mm] [mm²] Resultaten km = 16 [mm] s = 100 [mm] (in buitenste laag) m = 1 x max 231 mm N rep;druk /N d;trek M rep M d M u s x u s s max max (druk+) [kn/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [N/mm²] [mm] [N/mm²] [mm] [mm] akkoord akkoord akkoord N s,trek 874 kn/m s;max 0,02003 N s,druk 82 kn/m max 2,31 % (i.v.m. brosse breuk) wap druk trek o;trek 0,40 % o < max akkoord wapeningspercentages is betrokken op de totale hoogte h Controle op volledig ontwikkeld scheurenpatroon: b = 1,69 N/mm 2 niet akkoord f bm = 2,8 N/mm 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Bijlage 2 Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

66 Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012

67 Controle benodigde wapening vloer Werk : Regelwerk Pannerden Werk no. : "9W7512.A0 Onderdeel : Wapening onderzijde vloer mxd- in het veld Bestand : I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[buiging onderzijde vloer mxd- h=7 Datum : 23-jan-12 Naam : MMI Berekening bezwijkmoment en toetsing scheurvorming conform VBC 1995 Wapening onderzijde vloer mxd- in het veld onderdeel : Wapening onderzijde vloer Invoer Betonkwaliteit 35 N/mm² Bijzondere belasting: n Staalkwaliteit 500 N/mm² milieuklasse 5 k aanhechtingsfactor 1 k breedte 1000 mm m,beton 1,20 hoogte 750 mm m, staal 1,15 DRUKWAPENING c min;druk 40 d A s c druk 40 [mm] [mm²] VW 20 HW druk , TREKWAPENING HW 3;trek HW 2;trek HW 1;trek VW 16 c trek 40 d gem : A s ;totaal : c min;trek [mm] [mm²] Resultaten km = 16 [mm] s = 150 [mm] (in buitenste laag) m = 1 x max 367 mm N rep;druk /N d;trek M rep M d M u s x u s s max max (druk+) [kn/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [N/mm²] [mm] [N/mm²] [mm] [mm] akkoord akkoord akkoord N s,trek 583 kn/m s;max 0,0415 N s,druk 258 kn/m max 2,22 % (i.v.m. brosse breuk) wap druk trek o;trek 0,18 % o < max akkoord wapeningspercentages is betrokken op de totale hoogte h Controle op volledig ontwikkeld scheurenpatroon: b = 0,85 N/mm 2 niet akkoord f bm = 2,8 N/mm 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Bijlage 2 Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

68 Werk : Regelwerk Pannerden Werk no. : "9W7512.A0 Onderdeel : Wapening vloer mxd+ aansluiting wand Bestand : I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[buiging bovenzijde vloer mxd+ h= Datum : 27-jan-12 Naam : MMI Berekening bezwijkmoment en toetsing scheurvorming conform VBC 1995 Wapening vloer mxd+ aansluiting wand onderdeel : Wapening bovenzijde vloer tpv palen Invoer Betonkwaliteit 35 N/mm² Bijzondere belasting: n Staalkwaliteit 500 N/mm² milieuklasse 5 k aanhechtingsfactor 1 k breedte 1000 mm m,beton 1,20 hoogte 750 mm m, staal 1,15 DRUKWAPENING c min;druk 40 d A s c druk 40 [mm] [mm²] VW 16 HW druk , TREKWAPENING HW 3;trek HW 2;trek HW 1;trek VW 20 c trek 40 d gem : A s ;totaal : c min;trek [mm] [mm²] Resultaten km = 16 [mm] s = 100 [mm] (in buitenste laag) m = 1 x max 365 mm N rep;druk /N d;trek M rep M d M u s x u s s max max (druk+) [kn/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [N/mm²] [mm] [N/mm²] [mm] [mm] akkoord akkoord akkoord N s,trek 874 kn/m s;max 0,03645 N s,druk 67 kn/m max 2,21 % (i.v.m. brosse breuk) wap druk trek o;trek 0,27 % o < max akkoord wapeningspercentages is betrokken op de totale hoogte h Controle op volledig ontwikkeld scheurenpatroon: b = 1,07 N/mm 2 niet akkoord f bm = 2,8 N/mm 2 Constructie berekening Bijlage 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie februari 2012

69 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Bijlage 2 3 februari Constructie berekeningg Rapport, Versie 1

70 Bijlage 3 Prefab schotten Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie 1 3 februari 2012

71

72 Belasting op het schot (max. verval 1,3 m) Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 3 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012

73 Werk : Regelwerk Pannerden Werk no. : "9W7512.A0 Onderdeel : Wapening betonschot Bestand : I:\9W7512\Technical_Data\Constructie\[buiging schot h=200.xls]invoer Datum : 23-jan-12 Naam : MMI Berekening bezwijkmoment en toetsing scheurvorming conform VBC 1995 Wapening betonschot onderdeel : Wapening bij D h 1,3 m Invoer Betonkwaliteit 35 N/mm² Bijzondere belasting: n Staalkwaliteit 500 N/mm² milieuklasse 5 k aanhechtingsfactor 1 k breedte 1000 mm m,beton 1,20 hoogte 200 mm m, staal 1,15 DRUKWAPENING c min;druk 40 d A s c druk 55 [mm] [mm²] VW 0 HW druk , TREKWAPENING HW 3;trek HW 2;trek HW 1;trek VW 0 c trek 55 d gem : A s ;totaal : c min;trek [mm] [mm²] Resultaten km = 10 [mm] s = 75 [mm] (in buitenste laag) m = 1 x max 75 mm N rep;druk /N d;trek M rep M d M u s x u s s max max (druk+) [kn/m] [knm/m] [knm/m] [knm/m] [N/mm²] [mm] [N/mm²] [mm] [mm] akkoord akkoord akkoord N s,trek 455 kn/m s;max 0,00745 N s,druk 250 kn/m max 1,73 % (i.v.m. brosse breuk) wap druk trek o;trek 0,52 % o < max akkoord wapeningspercentages is betrokken op de totale hoogte h Controle op volledig ontwikkeld scheurenpatroon: b = 6,09 N/mm 2 akkoord f bm = 2,8 N/mm 2 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Bijlage 3 Constructie berekening 3 februari Rapport, Versie 1

74 Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 3 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012

75

76 Bijlage 4 Deksloof met keerwand Constructie berekening 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm Rapport, Versie 1 3 februari 2012

77

78 Constructie berekening Rapport, Versie 1 Bijlage 4 9W7512.A0/R0001/413390/VVDM/Nijm februari 2012