Pag. 23, kolom 2: Correctiefactor α (correctiefactor voor inwendige convectie en/of uitvoeringsinvloeden) laten vervallen. Formule 3 wordt hierdoor:

Transcriptie

1 Errata ISSO-publiatie 86 Symbolenlijst op pag 16: θ a ontwerpbinnentemperatuur [-] vervangen door θ i ontwerpbinnentemperatuur [-] Pag. 23, kolom 2: Corretiefator α (orretiefator voor inwendige onvetie en/of uitvoeringsinvloeden) laten vervallen. Formule 3 wordt hierdoor: R = R m [m 2 K/W] Tabel 1.02 en tabel III.04 vervangen door: materiaal U d R kas gevel dek [m 2 K)/W] enkel glas 5,7 6,9 0,0043 dubbel glas 3,4 3,8 0,124 dubbel beglaasd 4,2 4,8 0,068 stegdoppel 4,2 4,8 0,068 polyarbonaat **) ( 6 mm massief) 5,3 6,3 0,019 polyarbonaat **), meerwandig 6 mm 3,7 4,2 0,100 polyarbonaat **), meerwandig 16 mm 2,7 3,0 0,200 Folie 6,0 7,3 - *) *) verwaarloosbaar ten opzihte van de overgangsweerstanden (R i en R e ). **) een veel gebruikte naam voor polyarbonaat is Lexan. Pag. 25 kolom 1, formule 7: Corretiefator α = 0,05 laten vervallen. Hierdoor wordt formule 7: 1 1 Rsherm = [m².k/w] U Uglas Pag. 25 kolom 1, formule 9: Corretiefator α te laten vervallen. hierdoor wordt formule 9: R = R + R sherm kas Pag. 26 formule 11: Corretiefator α laten vervallen. Hierdoor wordt formule 11: R = R... + sherm1 + Rsherm2 + + RshermN Rdek In de rehterkolom 3 e regel van boven: R geve l vervangen door R kas Pag 29: Rehterkolom onder de formule: beshrijving van Φ v vervangen door: Φ v = ventilatiewarmteverlies bepaald volgens paragraaf 2.3 Pag. 30: In de rehterkolom: De tekst onder het kopje Tuinbouwkas vervangen door:

2 Voor het bepalen van het warmteverlies door het dek van een tuinbouwkas moet worden uitgegaan van een 2 graden hogere temperatuur boven in de kas wanneer de ontwerpbinnentemperatuur hoger is dan 10 graden: θ 1 = 2K. Voor andere gevallen wordt uitgegaan van θ 1 = 1 K. Bij toepassing van alleen een ondernet geldt θ 1 = 0 K. Pag 31: formule 14 vervangen door: θ o = θ i - θ o Pag. 32: kolom 1, formule 17: Het speifieke warmteverlies H d door het dek volgt uit het maximum van: H d = Σ k (f d A d (U d +0,1)) [W/K] en H d = S A d [W/K] (17) Voor het speifieke afsmeltvermogen S geldt: S = 200/ θ o waarin : θ o = θ i - θ e (= ontwerpbinnentemperatuur ontwerpbuitentemperatuur) [K] pag 33: paragraaf 2.2.5: 3 e regel: strook van 5-10 meter.. vervangen door strook van 10 meter pag 34: In de linker kolom de verklaring van f2 vervangen door: f 2 = orretiefator voor de invloed van shermen onder het dek [-] pag 34 en pag 35: In de rehterkolom de tekst van het berekenen van f 1 en f 2 vervangen door: De orretiefator f 1 voor de invloed van gevelshermen volgt uit: f 1 = 1 indien er geen shermen toegepast wordt [-] f 1 = bij toepassing van shermen [-] waarin: = U-waarde van de gevel zonder shermen de leveranier of berekend volgens paragraaf De orretiefator f 2 ten gevolge van shermen volgt uit: Voor de waarde van de redutiefator r s ten gevolge van shermen geldt: f 2 = 1 indien er geen shermen toegepast wordt [-] f 2 = bij toepassing van shermen [-] (26) waarin: = U-waarde van het dek zonder shermen de leveranier of berekend volgens paragraaf pag. 37:

3 rehterkolom: toevoegen bij de emissiefator ε s : 0,85 voor kunststof slangen. Pag. 40: Rehterkolom het laatste aandahtstreepje: De tekst vervangen door: Het temperatuurvershil tussen aanvoer- en retourtemperatuur θ max van een spiraal mag niet groter zijn dan: θ max = 0,33 T over met een maximum van 20 K. Hierin geldt voor T over : T over = 0,5 * (T aanvoer + T retour ) - T omgeving In de rehterkolom Temperatuurvershil 20K vervangen door temperatuurvershil θ max (komt 4 keer voor) Disussie mbt afsmelten sneeuw: De smeltwarmte van sneeuw = J/kg. Uitgegaan wordt van een sneeuwbelasting van maximaal 24,5 kg/m 2. Dit komt overeen met een sneeuwlaag van ongeveer 25 m als de sneeuw net gevallen is. Door de redutiefator van 0,5 in CASTA wordt ervan uitgegaan dat minimaal de helft binnen een redelijke termijn wordt afgesmolten. Dat wil zeggen dat ongeveer 12 kg sneeuw moet worden afgesmolten. Neem hiervoor 12 uur. Dat wil zeggen dat 1 kg / uur moet worden afgesmolten per vierkante meter. Om 1 kg in 1 uur af te smelten is een vermogen van 100 W per m 2 nodig. Dit betekent dat voor de fator S op pagina 32 rehterkolom uitgegaan kan worden van 100/ θ o Is een langere tijd ook aeptabel dan kan met een lager vermogen volstaan worden.

4 SPECIFICATIEBLADEN: Blad II De formule vervangen door: Φ tot =(1-bes/110)*q sp * A*1,25 waarin: A = grondoppervlak van de kas [m 2 ] bes = door de leveranier opgegeven besparing van het sherm in proenten [%] q sp = speifiek warmteverlies (transmissie en ventilatie) per vierkante meter vloer volgens tabel II-1 [W/m 2 ] 1,25 = fator voor verrekening oppervlakte zijwanden en hellingshoek van dek [-] Het speifieke vermogen voor afsmelten wordt 100 W/m 2 kasdek Blad III Tweede aandahtstreepje bij de kwaliteitseisen: Het temperatuurvershil tussen aanvoer- en retourtemperatuur θ max van een spiraal mag nit groter zijn dan: θ max = 0,33 T over met een maximum van 20 K. Hierin geldt voor T over : T over = 0,5 * (T aanvoer + T retour ) - T omgeving In de opmerking: temperatuurvershil 20K vervangen door temperatuurvershil θ max (komt 2 keer voor). Blad III Corretiefator α (orretiefator voor inwendige onvetie en/of uitvoeringsinvloeden) laten vervallen. Formule 3 wordt hierdoor: R = R m [m 2 K/W] Blad III Formule 7 verandert in: 1 1 Rsherm = [m2 K/W] (7) U U gevel waarin: U = U-waarde van glas met sherm als uitgerekend met formule (6) [W/(m 2 K)] U gevel = U-waarde van de gevel zonder shermen [W/(m 2 K)] Formule 9 verandert in: R = R + R sherm kas Pag. 159 Formule 11 verandert in: R = R 1 + R R + R sherm sherm2 shermn dek

5 Pag 157 onderaan: U gevel = 5,9 (zie tabel III.05). Dit moet zijn U gevel = 5,9 (zie tabel III.04). Pagina 158 beide keren bij waarin: Er staat R i = warmteovergangsweerstand aan het binnenoppervlak (zie tabel III.04) Dit moet zijn: R i = warmteovergangsweerstand aan het binnenoppervlak (zie tabel III.03) Er staat Dit moet zijn R e = warmteovergangsweerstand aan het buitenoppervlak (zie tabel III.04) R e = warmteovergangsweerstand aan het buitenoppervlak (zie tabel III.03) In de onderste waarin: Er staat R kas = warmteweerstand aan de kas volgens tabel III.05) Dit moet zijn: R kas = warmteweerstand aan de kas volgens tabel III.04) Pagina 159 onderste waarin: Er staat Ri= warmteovergangsweerstand aan het binnenoppervlak (zie tabel III.04) Dit moet zijn: R i = warmteovergangsweerstand aan het binnenoppervlak (zie tabel III.03) Er staat Dit moet zijn Er staat Dit moet zijn: Re= warmteovergangsweerstand aan het buitenoppervlak (zie tabel III.04) R e = warmteovergangsweerstand aan het buitenoppervlak (zie tabel III.03) Rkas = warmteweerstand aan de kas volgens tabel III.05) R kas = warmteweerstand aan de kas volgens tabel III.04) Blad III De tekst onder het kopje Tuinbouwkas vervangen door: Voor het bepalen van het warmteverlies door het dek van een tuinbouwkas moet worden uitgegaan van een 2 graden hogere temperatuur boven in de kas wanneer de ontwerpbinnentemperatuur hoger is dan 10 graden: θ 1 = 2K. Voor andere gevallen wordt uitgegaan van θ 1 = 1 K. Bij toepassing van alleen een ondernet geldt θ 1 = 0 K. Blad III Formule voor het ontwerptemperatuurvershil θ o vervangen door: θ o = ( θ i θ e ) Blad III De titel van het blad moet zijn: Speifiek warmteverlies H a door de gevel naar aangrenzend gebouw. Blad III Het speifieke warmteverlies H d door het dek volgt uit het maximum van : H d = ( Σ k (f d A d (U d +0,1))) [W/K] en H d = S A d [W/K] (17) waarin: A d = oppervlakte van het dek [m 2 ] f d = orretiefator voor temperatuurgelaagdheid [-] U g = warmtedoorgangsoëffiiënt van het glas bepaald volgens paragraaf III indien geen sprake is van shermen of paragraaf III bij toepassing van shermen

6 S = speifieke afsmelttoeslag [W/m 2 ] 0,1 = fator voor extra verlies door geleiding q koudebruggen [-] Het speifieke afsmeltvermogen wordt: S = 100/ θ o waarin : θ o = θ i - θ e (= ontwerpbinnentemperatuur ontwerpbuitentemperatuur) [K] Blad III De tweede zin: Het gaat hierbij om een strook van 5-10 meter.. vervangen door Het gaat hierbij om een strook van 10 meter Blad III Op pagina 170 onderaan de verklaring van f2 vervangen door: f 2 = orretiefator voor invloed van shermen onder het dek [-] Op pagina 171 de tekst van het berekenen van f 1 en f 2 vervangen door: De orretiefator f 1 voor de invloed van gevelshermen volgt uit: f 1 = 1 indien er geen shermen toegepast wordt [-] f 1 = bij toepassing van shermen [-] waarin: = U-waarde van de gevel zonder shermen de leveranier of berekend volgens speifiatieblad III De orretiefator f 2 ten gevolge van shermen volgt uit: Voor de waarde van de redutiefator r s ten gevolge van shermen geldt: f 2 = 1 indien er geen shermen toegepast wordt [-] f 2 = bij toepassing van shermen [-] (26) waarin: = U-waarde van de gevel zonder shermen de leveranier of berekend volgens speifiatieblad III Blad III Toevoegen bij de emissiefator ε s : 0,85 voor kunststofslangen. Blad III Tabel II.09 vervangen door: materiaal λ 3 [W/(m K)] polyethyleen 0,035 bitumen 0,17