Rapportage fundatievoorziening kade Wanssum

Rapportage fundatievoorziening kade Wanssum Vitelia Definitief In opdracht van: Gemeente Venray Grontmij Nederland B.V. De Bilt, 12 november 2015 GM-0172583, revisie D3.0

Verantwoording Titel : Rapportage fundatievoorziening kade Wanssum Subtitel : Vitelia Projectnummer : 334295 Referentienummer : GM-0172583 Revisie : D3.0 Datum : 12 november 2015 Auteur(s) : ir. J. de Vlieger, T.M.J. van Erp MSc. E-mail adres : waterbouw@grontmij.nl Gecontroleerd door : ing. F. Verschoor Paraaf gecontroleerd : Goedgekeurd door : ing. J.H.P. Poodt Paraaf goedgekeurd : Contact : Grontmij Nederland B.V. De Holle Bilt 22 3732 HM De Bilt Postbus 203 3730 AE De Bilt T +31 88 811 66 00 F +31 30 310 04 14 www.grontmij.nl GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 2 van 20

Inhoudsopgave 1 Inleiding... 6 1.1 Algemeen... 6 2 Uitgangspunten... 7 2.1 Locatie... 7 2.2 Informatiebronnen... 7 2.3 Grondonderzoek... 7 2.4 Raakvlakken... 8 2.4.1 Kabels en leidingen... 8 2.4.2 Ankers... 8 2.5 Belastingen... 8 2.5.1 Mobiele kraan... 8 2.5.2 Kraanlosbunker... 8 2.5.3 Windbelasting... 8 2.5.3.1 Windbelasting kraanlosbunker... 8 2.5.3.2 Windbelasting transportbrug... 8 2.5.4 Gelijkmatig verdeelde belasting (kraanlosbunker)... 8 2.5.5 Transportbrug... 9 2.5.6 Steunconstructie... 9 2.5.7 Trap... 9 2.6 Veiligheidsfilosofie... 9 2.7 Materiaaleigenschappen... 9 2.8 Belastingfactoren... 9 3 Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan... 10 3.1 Algemeen... 10 3.2 Fundatieplaat... 10 3.2.1 Palenplan... 10 3.2.2 Dimensionering... 10 3.2.3 Belastingen... 11 3.2.4 Modellering... 11 3.2.5 Pons... 11 3.2.6 Wapening... 12 3.3 Palen... 12 3.3.1 Maatgevende situatie... 12 3.3.2 Dimensionering palen... 12 3.3.3 Schachtwrijving... 12 3.3.4 Diepte palen... 13 3.3.5 Paalkopwapening... 13 3.3.6 Horizontale krachten... 14 4 Ontwerp fundatieplaat kraanlosbunker... 15 4.1 Algemeen... 15 4.2 Fundatieplaat... 15 4.2.1 Palenplan... 15 4.2.2 Dimensionering... 15 4.2.3 Belastingen... 15 GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 3 van 20

Inhoudsopgave (vervolg) 4.2.4 Modellering... 15 4.2.5 Pons... 15 4.2.6 Wapening... 16 4.3 Palen... 16 4.3.1 Dimensionering palen... 16 4.3.2 Diepte palen... 16 4.3.3 Paalkopwapening... 16 5 Ontwerp fundatieplaat transportbrug... 17 5.1 Algemeen... 17 5.2 Fundatieplaat... 17 5.2.1 Belastingen... 17 5.2.2 Stabiliteit... 17 5.2.3 Wapening... 17 6 Ontwerp fundatieplaat steunconstructie en trap... 18 6.1 Algemeen... 18 6.2 Fundatieplaat steunconstructie... 18 6.2.1 Belastingen... 18 6.2.2 Stabiliteit... 18 6.2.3 Wapening... 18 6.3 Trap... 18 7 Conclusie... 19 7.1 Algemeen... 19 7.2 Mobiele kraan... 19 7.3 Kraanlosbunker... 19 7.4 Transportbrug... 20 7.5 Steunconstructie... 20 7.6 Trap... 20 7.7 Risico s... 20 Bijlage 1: Bijlage 2: Bijlage 3: Bijlage 4: Bijlage 5: Bijlage 6: Bijlage 7: Bijlage 8: Bijlage 9: Ontwerp (geleverd door Vitelia) Ontwerp fundatieplaten Vitelia Grondonderzoek Raakvlakken Kraaneigenschappen Windbelasting Scia resultaten mobiele kraan Single pile mobiele kraan (veerconstante) Berekening pons mobiele kraan Bijlage 10: Berekening wapening mobiele kraan Bijlage 11: D-Foundation paalberekening mobiele kraan Bijlage 12: Invloed paalpunt op damwand Bijlage 13: Paalkopwapening mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 4 van 20

Inhoudsopgave (vervolg) Bijlage 14: Scia resultaten kraanlosbunker Bijlage 15: Single Pile kraanlosbunker (veerconstante) Bijlage 16: Berekening pons kraanlosbunker Bijlage 17: Berekening wapening kraanlosbunker Bijlage 18: D-Foundation paalberekening kraanlosbunker Bijlage 19: Paalkopwapening kraanlosbunker Bijlage 20: D-Foundation fundering op staal transportbrug Bijlage 21: Sterkte fundatieplaat transportbrug Bijlage 22: D-Foundation fundering op staal steunconstructie Bijlage 23: Sterkte fundatieplaat steunconstructie Bijlage 24: Berekening damwand (Van Halteren) GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 5 van 20

1 Inleiding 1.1 Algemeen De gemeente Venray heeft recentelijk de oostelijke kade aan de Industriehaven in Wanssum vernieuwd. Bij de vernieuwing is geen rekening gehouden met extra belastingen achter de kade (landzijde) als gevolg van mobiele kranen en/of ander materieel. Vitelia heeft echter aangegeven achter de kade materieel te willen plaatsen voor het laden en lossen van bulk / goederen. Aangezien de nieuwe kade geen extra belastingen kan opnemen buiten de ontwerpbelastingen dienen voor dit materieel nieuwe op palen geplaatste fundaties te worden gerealiseerd. In dit rapport worden de randvoorwaarden en eisen besproken die van toepassing zijn op het ontwerp van deze fundaties. Vitelia Figuur 1-1: Overzicht havengebied in Wanssum (met in het rood de nieuwe oostelijke kade) GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 6 van 20

2 Uitgangspunten 2.1 Locatie Langs de kade dienen 5 fundatievoorzieningen te komen. Eén voor een mobiele kraan, één voor de kraanlosbunker, één voor de transportbrug naast de kraanlosbunker, één voor een ondersteuningsconstructie en één voor de trap van de kraanlosbunker. De locaties zoals aangeleverd door Vitelia staan in Figuur 2-1 en zijn ook weergegeven in de overzichts-tekening in bijlage 1. De ontwerptekening die door Grontmij is opgesteld staat in Bijlage 2. Figuur 2-1: Locaties fundatievoorzieningen 2.2 Informatiebronnen Voor het opstellen van dit rapport zijn de onderstaande bronnen gebruikt: [1] Grondonderzoek t.b.v. revitalisatie haven te Wanssum Mos Grondmechanica 2 juli 2015. [2] Revisietekeningen Van Halteren V1401 5-01 en V14015-02 Revisie damwand en ankers. [3] Kraangegeven Sennebogen. [4] Fundering transportbrug Vitelia 28 oktober 2015. 2.3 Grondonderzoek In bijlage 3 is onder andere het grondonderzoek terug te vinden. In Tabel 2-1 is de grondopbouw gepresenteerd. Voor de fundatie is het puntdraagvermogen van belang, waardoor het bovenste gedeelte van de grondopbouw nauwelijks van belang is. De aangehouden karakteristieke grondparameters zijn gepresenteerd in Tabel 2.1. De grondparameters zijn ontleend aan tabel 2.b uit NEN 9997-1. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 7 van 20

Uitgangspunten Tabel 2.1: Bodemopbouw en karakteristieke grondparameters Grondsoort Bovenkant laag [m NAP] d [kn/m 3 ] n [kn/m 3 ] Ophoogzand 15,15 (mv) 19 21 0 37,5 Leem, zwak zandig 14,0 19 19 0 27,5 Klei, schoon, matig 12.5 17 17 5 17,5 Zand, matig 10,5 18 20 0 32,5 Klei, schoon, matig 6,2 17 17 5 17,5 Zand, vast 5,5 19 21 0 37,5 2.4 Raakvlakken 2.4.1 Kabels en leidingen Bij het plaatsen van de palen dient er rekening gehouden te worden met de aanwezigheid van kabels en leidingen. In bijlage 4 is de ligging van alle aanwezige kabels en leidingen weergegeven. 2.4.2 Ankers Naast de kabels en leidingen zijn ook ankers in de grond aanwezig. Voor het plaatsen van de palen dient hier rekening mee gehouden te worden. In bijlage 4 zijn de locaties van de ankers aangegeven. 2.5 Belastingen 2.5.1 Mobiele kraan Vanuit Vitelia is een type kraan geleverd (zie bijlage 5). Dit type en de eigenschappen zijn weergegeven in Tabel 2.2. Tabel 2.2: Gegevens Leverancier Kraaneigenschappen en stempelbelasting Waarde Sennebogen Type kraan 850M D Kin 1 Maximale machine gewicht Lengte stempels Breedte stempels 61 ton 625 mm 525 mm Maximale belasting stempel 8,9 kg/cm 2 2.5.2 Kraanlosbunker Vanuit Vitelia is aangegeven wat de belastingen vanuit de kolommen van de kraanlosbunker zijn. De verticale kolombelasting is 150 kn per kolom. De kraanlosbunker staat op 4 kolommen waardoor de totale verticale belasting 600 kn is. 2.5.3 Windbelasting 2.5.3.1 Windbelasting kraanlosbunker Voor de kraanlosbunker is rekening gehouden met windbelasting. Op de kraanlosbunker treedt een windbelasting op van 0,71 kn/m 2. De totale horizontale belasting is 76 kn (inclusief factoren) bij een oppervlak van 59 m 2. Het moment in het verticale vlak is 493 knm en het moment in het horizontale vlak is 120 knm (uitgaande van een excentriciteit van ¼ van de breedte). De volledige berekening is weergegeven in bijlage 6. 2.5.3.2 Windbelasting transportbrug Voor de transportbrug is rekening gehouden met windbelasting. Op de transportbrug treedt een windbelasting op van 0,49 kn/m 2. De totale horizontale belasting is 7 kn (inclusief factoren) bij een oppervlak van 7 m 2. De volledige berekening is weergegeven in bijlage 6. 2.5.4 Gelijkmatig verdeelde belasting (kraanlosbunker) Indien in de toekomst de kraanlosbunker wordt weggehaald dient de fundatieplaat de originele belasting weer te kunnen dragen. Dit is een belasting van 20 kn/m 2. De belasting is niet gelijktijdig met de aanwezigheid van de kraanlosbunker. c [kpa] [ o ] GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 8 van 20

2.5.5 Transportbrug Vanuit Vitelia is aangegeven wat de belasting van de transportbrug is. De verticale belasting is 8 kn per steunpunt. De transportbrug rust op de fundatieplaat met 4 steunpunten waardoor de totale belasting 32 kn is. 2.5.6 Steunconstructie Vanuit Vitelia is aangegeven wat de belasting van de steunconstructie is. De verticale belasting is 32 kn per steunpunt. De steunconstructie rust op de fundatieplaat met 2 steunpunten waardoor de totale belasting 64 kn is. 2.5.7 Trap Vanuit Vitelia is aangegeven wat de belasting van de trap is. De verticale belasting is 4 kn per steunpunt. Totaal zijn er 2 steunpunten van de trap op het maaiveld. Per steunpunt wordt een fundatieplaat toegepast. 2.6 Veiligheidsfilosofie De kade is onderdeel van een primaire waterkering. Bezwijken van de fundatievoorziening kan resulteren in een kade die overbelast wordt. Voor de fundatie wordt daarom eveneens uitgegaan van gevolgklasse 3 (grote gevolgen ten aanzien van het verlies van mensenlevens, of zeer grote economische gevolgen, sociale gevolgen of gevolgen voor de omgeving). 2.7 Materiaaleigenschappen De beoogde constructie van de fundatievoorzieningen bestaat uit de materialen, beton en betonstaal: betonsterkteklasse C40/50 voor de fundatieplaat van de mobiele kraan en C35/45 voor de fundatieplaat van de kraanlosbunker en transportbrug; betonstaal sterkteklasse B500B; milieuklasse XD3/XF4 bovenzijde en XC4/XF3 onderzijde; scheurwijdte 0,20 mm bovenzijde en 0,30 mm onderzijde; dekking 50 mm alle zijden. 2.8 Belastingfactoren Voor de belastingfactoren wordt de onderstaande tabel gehandhaafd. Voor de permanente belastingen wordt gerekend met een belastingfactor van 1,35. Voor de variabele belastingen geldt een belastingfactor van 1,65. De opgegeven stempeldrukken komen deels voort uit eigengewicht en deels uit het gewicht dat de kraan draagt. Aangezien dit in de berekening als één belasting wordt beschouwd dient de belastingfactor ook gecombineerd te worden. Gelet op het feit dat de opgegeven stempeldrukken voor ongeveer de helft uit het eigengewicht bestaan wordt gerekend met een belastingfactor van 1,50 voor de mobiele kraan. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 9 van 20

3 Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan 3.1 Algemeen De constructie bestaat uit een betonnen plaat op 4 avegaarpalen. Voor de belastingen wordt rekening gehouden met verschillende posities van de mobiele kraan. De keus is gevallen op een zogenoemde avegaarpaal. Bij dit type paal wordt de grond verwijderd en gevuld met beton waarna wapening wordt aangebracht. Het is een niet-grondverdringende paal. 1. avegaar positioneren 2. avegaar in de bodem boren 3. betonpomp aansluiten, avegaar op diepte 4. avegaar omhoog trekken en beton aanbrengen 5. avegaar verwijderd en wapening aanbrengen Figuur 3-1: Principe avegaarpaal 3.2 Fundatieplaat 3.2.1 Palenplan De afmetingen van de fundatieplaten zijn 8,37m bij 8,0 m. Er is gekozen voor het plaatsen van 4 palen onder de fundatieplaat. De buitenkant van de palen wordt in de lengterichting op een afstand van 0,5 m vanaf de hoeken geplaatst en in de breedterichting op een afstand van 1,0 m vanaf de buitenkant van de plaat geplaatst. De ruimte tussen de ankers en paal is 0,5 m. 1,0 m 8,0 m 0,5 m 1,0 m 8,37 m Figuur 3-2: Palenplan Vitelia mobiele kraan 3.2.2 Dimensionering De berekening van de plaatfundatie is uitgevoerd in Scia Engineer. De stempelkrachten worden op verschillende posities gepositioneerd om alle maatgevende situaties te bepalen. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 10 van 20

Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan 3.2.3 Belastingen De fundatieplaten kunnen op verschillende wijze worden belast. In het ontwerp dienen alle mogelijke belastinggevallen meegenomen te worden om zo het maatgevende belastinggeval te achterhalen. In de onderstaande opsomming zijn de beschouwde belastinggevallen aangegeven. Belastinggeval 1: dit is de situatie met alleen het eigengewicht van de plaat. Belastinggeval 2: de voorste 2 stempels zijn maximaal belast in combinatie met een moment in lengterichting. Voor de achterste 2 stempels is uitgegaan van het maximale gewicht van de mobiele kraan. Belastinggeval 3: de rechter voorste stempel is maximaal belast in combinatie met een moment onder 45 graden. Voor de stempel diagonaal aan de andere zijde wordt uitgegaan van het maximale eigen gewicht van de kraan. Voor de overige 2 stempels is de belasting lineair geïnterpoleerd tussen de maximale en minimale stempel. Belastinggeval 4: de situatie komt overeen met belastinggeval 3, maar daarbij is nu de maximale stempelkracht aan de linker voorzijde genomen. Belastinggeval 5: de maximale stempeldrukken zijn in het midden aan de rand gepositioneerd. Belastinggeval 6: de maximale stempeldruk is in het midden van de plaat gepositioneerd. Belastinggeval 7: de aslasten zijn aanwezig in het midden van de plaat. Alle bovengenoemde belastinggevallen zijn in de onderstaande figuur visueel uitgedrukt. 740 kn/m 2 740 kn/m 2 678 kn/m 2 890 kn/m 2 890 kn/m 2 678 kn/m 2 465 kn/m 2 465 kn/m 2 465 kn/m 2 678 kn/m 2 678 kn/m 2 465 kn/m 2 Belastinggeval 2 Belastinggeval 3 Belastinggeval 4 85 kn/m 890 kn/m 2 890 kn/m 2 890 kn/m 2 3,6 m 85 kn/m 3,6 m Belastinggeval 5 Belastinggeval 6 Belastinggeval 7 Figuur 3-3: Belastingen mobiele kraan 3.2.4 Modellering In Scia Engineer is een plaat op 4 steunpunten gemodelleerd. Hierbij zijn een model met scharnierende steunpunten en een model met rotatieveren ingevoerd. De rotatieveer is bepaald met behulp van D-Sheet Single Pile. Hierin is een paal met een kopmoment als eenheidslast ingevoerd. De rotatieveer is 87MNm/rad (moment 200 kn en rotatie 2,3mrad). De Scia-berekening is weergegeven in bijlage 7 en de D-Sheet Single Pile-berekening in bijlage 8. 3.2.5 Pons De plaat is getoetst op pons. Er zijn 2 ponsberekening uitgevoerd. 1. een ponsberekening op basis van een hoekpaal op een afstand van 1,0 m x 0,5 m; 2. een ponsberekening op basis van een stempelkracht (belastinggeval 4) op de hoek van de plaat. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 11 van 20

Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan Voor de ponsberekeningen wordt het gedeelte dat binnen de periferie valt niet meegenomen. Zo valt de stempel op de hoek van de plaat binnen de periferie. De plaat voldoet op pons bij een dikte van 600 mm met een betonkwaliteit van C40/50. De berekening is weergegeven in bijlage 9. 3.2.6 Wapening Voor de berekening van de wapening is onderscheid gemaakt tussen boven- en onderwapening. De berekening is weergegeven in bijlage 10. Tabel 3.1 Boven / Onder Wapening in de plaat Wapening Boven Ø20-100 Onder Ø20-200+ Ø16-200 3.3 Palen 3.3.1 Maatgevende situatie Voor de paalbelasting is belastinggeval 4 maatgevend waarbij de zwaarst belaste stempel (nagenoeg) boven de paal staat. 3.3.2 Dimensionering palen Het puntniveau dient zo diep mogelijk te liggen, om extra belasting op de damwand te voorkomen. Op basis van sondering 3 kan het puntniveau niet dieper worden aangebracht dan NAP +1,81 m aangebracht worden. De punt van de palen dient de volledige belasting op te kunnen nemen. De capaciteit van de palen is berekend in D-Foundation. De berekening is weergegeven in bijlage 11. Hieruit volgen de onderstaande resultaten. Tabel 3.2 Sondeer- grafiek waarbij geldt: P.P.N. Rb;d Rs;d Rc;d Fnk;d Rc;net;d Fc;d Resultaten paaldraagvermogen avegaarpaal diameter 600 mm P.P.N. [m+nap] R b;d [kn] R s;d [kn] R c;d [kn] F nk;d [kn] R c;net;d [kn] F c;d [kn] Voldoet? 3 +1,5 1227 921 2148 0 2148 1125 ja paalpuntniveau; rekenwaarde puntdraagvermogen; rekenwaarde schachtwrijving; rekenwaarde maximum paaldraagvermogen; rekenwaarde negatieve kleef; rekenwaarde netto paaldraagvermogen; rekenwaarde paalkopbelasting (druk). Het puntdraagvermogen is voldoende om de belasting op te kunnen nemen. (ja/nee) 3.3.3 Schachtwrijving Ondanks het feit dat de palen worden gedimensioneerd op het paalpunt draagvermogen, bestaat er als gevolg van kleine verplaatsingen (bij belasting) toch een kans op het optreden van schachtwrijving langs de palen. Deze schachtwrijving kan zich vertalen in een extra horizontale belasting op de reeds aangelegde kade (damwand). In deze paragraaf wordt bepaald of schachtwrijving eventueel een probleem gaat vormen voor de damwand. Het aandeel van de belasting dat naar de schacht gaat is 513 kn representatief (op basis van het last-zakkingsdiagram). Van deze belasting zal slechts ¼ deel afgedragen worden op de damwand, wat resulteert in een belasting van 128,3 kn (in verticale richting). De rest van de belasting wordt afgedragen aan de omliggende grond. De schachtwrijving is nu in verticale richting bekend en dient omgerekend te worden in een horizontale belasting. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 12 van 20

Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan Hiervoor wordt een coëfficiënt voor de actieve gronddruk (Ka) toegepast van 0,3. Dit leidt tot een horizontale schachtwrijving van 38,5 kn. De schachtwrijving verdeelt zich zowel in het horizontale als het verticale vlak van de damwand. De lengte (verticaal) waarover de schachtwrijving wordt verdeeld op de damwand is gelijk aan de lengte waarover de schachtwrijving via de paal wordt afgedragen aan de grond. Dit is een lengte van 13 m. Voor de breedte (horizontaal) waarover de schachtwrijving wordt verdeeld is een waarde van circa 3,5 m aangehouden. Dit komt erop neer dat de schachtwrijving over een vlak van 13 m bij 3,5 m (45,5 m 2 ) wordt verdeeld over de damwand en daarmee een horizontale belasting van 0,85 kn/m 2 geeft op de damwand. In de ontwerpberekening van de aangelegde kade (zie bijlage 24) is er reeds rekening gehouden met een representatieve bovenbelasting (verticaal) van 10 kn/m 2 voor de eerste 4 meter achter de damwand en daarachter een bovenbelasting van 20 kn/m 2. Met een Ka waarde van 0,3 resulteert dat in een horizontale druk van minimaal 3,0 kn/m 2 (= 0,3 * 10 kn/m 2 ). Deze belasting is vele malen hoger dan de 0,85 kn/m 2 afkomstig van de schachtwrijving. Op de locaties waar de fundatievoorzieningen zijn gepland zal in de toekomst geen bovenbelasting van 10 kn/m 2 meer kunnen worden afgegeven aan de ondergrond. Op deze locaties zijn dan immers de fundatievoorzieningen aanwezig. Er kan dus geconcludeerd worden dat de damwand de resulterende belastingen als gevolg van schachtwrijving kan weerstaan. 3.3.4 Diepte palen De eis die in de fundatieberekening is aangehouden, is dat de damwand geen hinder mag ondervinden van de palen. Dit betekent dat er naast de al in rekening gebrachte belastingen geen permanente belastingen bij mogen komen voor de damwand. Dit komt omdat het huidige ontwerp van de damwanden net voldoet aan de gestelde normen. Dit volgt uit de controles in het ontwerpdocument van de aangelegde kade van de aannemer (unity checks tot 0,99). Wanneer een paal in de grond zit draagt het zijn belastingen af via de kop van de paal. De kracht wordt vervolgens overgedragen op de grond. Vervolgens spreidt de kracht zich horizontaal onder een hoek die gelijk is aan de hoek van inwendige wrijving van de grond. De afstand tussen de damwand en de palen is minimaal 1,4 m. Bij een hoek van inwendige wrijving van 30 zal er invloed ter plaatse van de damwand op een diepte van 0,80 m onder het paalpuntniveau merkbaar zijn. Aangezien het paalpuntniveau op NAP +1,50 ligt begint de paal vanaf NAP +1,01 m (NAP +1,81 m 0,80 m) en lager invloed uit te oefenen (een kracht af te dragen) op de damwand. De onderkant damwand (inheiniveau) is gelijk aan NAP -0,1 m, dus de damwand wordt over de onderste 1,11 m belast door de paal. Ter plaatse van de damwand (op NAP +1,01 m) is een groot deel van de paalbelasting al gespreid, en wel in een cirkel met een straal van 1,4 m om de paal. De belasting die aangrijpt op de damwand is te interpreteren als een lijnlast (bovengrens). Deze lijnlast wordt bepaald door de paalbelasting te delen door de omtrek van de cirkel waarin de belasting zich spreidt. Voor een cirkel met een straal van 1,4 m geldt een omtrek van circa 8,8 m. De paalbelasting is 1125 en daarmee is de belasting op de damwand 128 kn/m. In bijlage 12 is ter indicatie de invloed weergegeven van de aanvullende belasting op de damwand. De resultaten in bijlage 12 zijn indicatief en daarom alleen bedoeld om de invloed aan te tonen en zijn niet de definitieve krachten op de damwand. Uit de berekening volgt dat de invloed van de paalbelasting op NAP +1,01 m verwaarloosbaar is. 3.3.5 Paalkopwapening Voor de palen is rekening gehouden met de horizontale krachten als gevolg van het remmen van de mobiele kraan (alleen bij eigen gewicht) en het kopmoment als gevolg van het moment in de vloer. Voor de rembelasting wordt gerekend met 60% van de verticale belasting (dit is een uitgangspunt dat ook gebruikt wordt bij het ontwerp van bruggen). Met een kraan van 61 ton resulteert dit in een verticale belasting van 366 kn, omgerekend 91,5 kn/per paal. Echter, de verwachting is dat dit percentage bij de kade vele malen lager is, omdat eventuele snelheden van de kraan erg laag zullen zijn. De waarde van 60% kan dus als een bovengrens worden beschouwd. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 13 van 20

Ontwerp fundatieplaat mobiele kraan Het kopmoment als gevolg van het remmen is bepaald in D-Sheet Piling (bijlage 13). Het totale kopmoment in de palen Mrep = 274 knm. De minimale normaalkracht in de palen is 403 kn (gewicht mobiele kraan en plaat). De kopwapening is 8Ø32 met een lengte vanaf onderkant plaat van wisselend 4,5 m en 5,0 m. De berekening is weergegeven in bijlage 13. 3.3.6 Horizontale krachten Als gevolg van rembelastingen van kranen kan er een extra horizontale belasting op de damwand worden afgegeven. Als de volledige horizontale belasting over de plaat (8,37 m breed) naar de damwand wordt afgegeven, resulteert dit in een lijnlast van 44,8 kn/m (366 kn / 8,37 m). In de berekening van de aangelegde kade (zie bijlage 24) is er reeds rekening gehouden met een bolderbelasting van 49,6 kn/m. Met andere woorden de kade is in staat om de remkrachten op te nemen, want er zijn twee argumenten waarom de kans klein is dat de maximale remkrachten niet tegelijkertijd optreden met de maximale bolderbelastingen: 1. Maximale bolderbelasting en maximale rembelasting grijpen niet op dezelfde locatie op de kade aan: de toekomstige kranen zijn bedoeld voor het laden en het lossen van schepen. Dit betekent dat de kranen meestal naast de beun van het schip staan. Dit is niet de locatie waar de trossen van het schip om de bolders zitten. De bolders waaraan de schepen zich vastmaken zitten veelal aan de voor- en achterzijde van het schip. 2. Maximale bolderbelasting treedt niet gelijktijdig op met de maximale rembelasting: de maximale bolderkrachten treden naar alle waarschijnlijkheid op tijdens het aanmeren of verhalen van een schip aan de kade. Het is onwaarschijnlijk dat juist op dat moment ook de kraan een maximale rembelasting geeft op de locatie waar de bolders zitten. Verder dient nogmaals vermeld te worden dat er rekening is gehouden met een rembelasting van 60% van het eigen gewicht van de kraan. Dit is een vrij conservatieve aanname. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 14 van 20

4 Ontwerp fundatieplaat kraanlosbunker 4.1 Algemeen De fundatie voor de kraanlosbunker bestaat uit een betonnen plaat op 4 avegaarpalen. In de berekeningen is rekening gehouden met de windbelasting op de kraanlosbunker, vanwege de hoogte van de constructie. 4.2 Fundatieplaat 4.2.1 Palenplan De afmetingen van de fundatieplaten zijn 7,31 m bij 5,2 m. De kolommen van de kraanlosbunker staan op 0,5 m vanaf de rand van de plaat. Er is gekozen voor het plaatsen van 4 palen onder fundatieplaat. De palen worden voor zover het mogelijk is, recht onder de kolommen aangebracht. Op basis van de revisie tekening van de damwand en ankers worden 2 palen op een afstand van 0,5 m vanaf de ankers gepositioneerd. De kolommen staan hierdoor maximaal 0,5 m excentrisch op de palen. 0,5 m 1,0 m Figuur 4-1: Palenplan Vitelia kraanlosbunker 4.2.2 Dimensionering De berekening van de plaatfundatie is uitgevoerd in Scia Engineer. Hierin zijn de belastingen uit de kolommen en windbelastingen ingevoerd op de plaatfundatie. 4.2.3 Belastingen In het ontwerp dienen alle mogelijke belastinggevallen meegenomen te worden om zo het maatgevende belastinggeval te achterhalen. In de onderstaande opsomming zijn de beschouwde belastinggevallen aangegeven. belastinggeval 1 is het eigengewicht van de plaat; belastinggeval 2 is de belasting van de kraanlosbunker (150 kn verticaal per kolom); belastinggeval 3 is de windbelasting; belastinggeval 4 is een variabele belasting (20 kn/m 2 ). 4.2.4 Modellering In Scia Engineer is een plaat op 4 steunpunten gemodelleerd. Hierbij zijn een model met scharnierende steunpunten en een model met rotatieveren ingevoerd. De rotatieveer is bepaald met behulp van D-Sheet Single Pile. Hierin is een paal met een kopmoment als eenheidslast ingevoerd. De rotatieveer is 12MNm/rad (moment 50kN en rotatie 4,6mrad). De Scia-berekening is weergegeven in bijlage 14 en de D-Sheet Single Pile-berekening in bijlage 15. 4.2.5 Pons De plaat is getoetst op pons. Er is 1 ponsberekening uitgevoerd. 1. Een ponsberekening op basis van een hoekpaal op een randafstand van 0,35 m x 0,35 m. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 15 van 20

Ontwerp fundatieplaat kraanlosbunker De belasting als gevolg van de kolommen wordt direct afgedragen aan de palen. Het eigen gewicht en de verdeelde belasting zijn maatgevend voor de ponsberekening. De plaat voldoet op pons bij een dikte van 550 mm met een betonkwaliteit van C35/45. De berekening is weergegeven in bijlage 16. 4.2.6 Wapening Voor de berekening van de wapening is onderscheid gemaakt tussen boven- en onderwapening. De berekening is weergegeven in bijlage 17. Tabel 4.1 Boven / Onder Wapening in de plaat Wapening Boven Ø16-100 Onder Ø16-100 4.3 Palen 4.3.1 Dimensionering palen De palen staan op een afstand van 4,3 m vanaf de damwand. De palen hebben hierdoor geen invloed op de damwand. Desalniettemin worden de palen zo diep mogelijk aangebracht. Op basis van sondering 3 kan het puntniveau niet dieper worden aangebracht dan NAP +1,50 m. De capaciteit van de palen is berekend in D-Foundation. De berekening is weergegeven in bijlage 18. Hieruit volgen de onderstaande resultaten. Tabel 4.2 Sondeer- grafiek Resultaten paaldraagvermogen avegaarpalen diameter 300 mm P.P.N. [m+nap] R b;d [kn] R s;d [kn] R c;d [kn] F nk;d [kn] R c;net;d [kn] F c;d [kn] Voldoet? 3 +1,5 304 476 780 0 780 525 ja waarbij geldt: P.P.N. Rb;d Rs;d Rc;d Fnk;d Rc;net;d Fc;d paalpuntniveau; rekenwaarde puntdraagvermogen; rekenwaarde schachtwrijving; rekenwaarde maximum paaldraagvermogen; rekenwaarde negatieve kleef; rekenwaarde netto paaldraagvermogen; rekenwaarde paalkopbelasting (druk). (ja/nee) De zettingen als gevolg van de ophoging voor de aanleg van de kade, zijn gezien de tijd vanaf het aanbrengen van de ophoging tot aanbrengen palen verwaarloosbaar. De negatieve kleef is daarom op 0 gezet. 4.3.2 Diepte palen De eis die in de fundatieberekening is aangehouden is dat de damwand geen extra belasting mag ondervinden van de palen. Dit betekent dat er naast de al in rekening gebrachte belastingen geen permanente belastingen bij mogen komen. Dit komt omdat het huidige ontwerp minimaal voldoet aan de gestelde normen. Dit volgt uit de controles in het ontwerpdocument van de aannemer (unity checks tot 0,99). De palen staan op een afstand van 14D (met D=0,3 m) vanaf de damwand. Bij een dergelijke afstand hebben de palen geen invloed op de damwand. 4.3.3 Paalkopwapening Voor de palen is rekening gehouden met de horizontale krachten als gevolg van de windbelasting en het kopmoment als gevolg van het moment in de vloer. Het totale kopmoment in de palen Mrep = 30 knm. De minimale normaalkracht in de palen is 130 kn (gewicht plaat). De kopwapening is 6Ø16 met een lengte vanaf onderkant plaat van wisselend 2,5 m en 3,0 m. De berekening is weergegeven in bijlage 19. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 16 van 20

5 Ontwerp fundatieplaat transportbrug 5.1 Algemeen De transportbrug rust naast de kraanlosbunker op het maaiveld. De belastingen die afgedragen worden aan de ondergrond zijn lager dan de belastingen waarop de damwand is ontworpen. OM deze reden zijn palen niet nodig en kan de fundatieplaat op staal worden gefundeerd. 5.2 Fundatieplaat 5.2.1 Belastingen De verticale belasting vanuit de transportbrug is 8 kn per steunpunt. In totaal zijn er 4 steunpunten in een stramien van 2,88 m x 1,65 m. Als gevolg van de wind treedt een horizontale belasting op van 7 kn. Uitgaande van een plaat van 2,5 m x 3,7 m x 0,2 m is het eigen gewicht 46 kn. 5.2.2 Stabiliteit De afmetingen van de plaat zijn 2,5 m x 3,7 m x 0,2 m. In D-Foundation is de fundatieplaat op staal berekend op stabiliteit. Tabel 5.1 Funderingstype Resultaten D-Foundation Afmeting V d [kn] R v;d [kn] H d [kn] R h;d [kn] Voldoet Poer 2,5 x 3,7 m² 110 453 11 18 Ja (ja/nee) De zakking van de plaat is in de BGT 6 mm. Van de 6 mm wordt 4 mm veroorzaakt door het eigen gewicht van de plaat. Deze zakking is toelaatbaar. De berekening is weergegeven in bijlage 20. 5.2.3 Wapening De plaat kan beschouwd worden als een omgekeerde plaat op 4 steunpunten belast door de gronddruk. De gronddruk zal niet groter zijn dan de 4*8 kn=32 kn (representatief). Uitgaande van een lijnlast van 32 kn/2,5 m=12,8 kn/m zal het moment niet groter zijn dan Mrep=¼*12,8*3,7=12 knm. De rekenwaarde van het moment is MEd = 18 knm. Een plaatdikte van 200 mm met wapeningsnet van #Ø12-150 is voldoende. De berekening is weergegeven in bijlage 21. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 17 van 20

6 Ontwerp fundatieplaat steunconstructie en trap 6.1 Algemeen Onder de transportbrug wordt een steunconstructie toegepast die op het maaiveld rust. De belastingen die afgedragen worden aan de ondergrond zijn lager dan de belastingen waarop de damwand is ontworpen. Om deze reden zijn funderingspalen niet nodig en kan de fundatieplaat op staal worden gefundeerd. Voor de fundatie van de trap van de kraanlosbunker wordt een praktische keuze gemaakt. 6.2 Fundatieplaat steunconstructie 6.2.1 Belastingen De verticale belasting vanuit de constructie is 32 kn per steunpunt. In totaal zijn er 2 steunpunten hart op hart 2,7 m. De constructie draagt geen horizontale belasting over op de fundatieplaat. Uitgaande van een plaat van 1,5 m x 3,5 m x 0,2 m, dan is het eigen gewicht (1,5 x 3,5 x 0,2 x 25 =) 26 kn. 6.2.2 Stabiliteit De afmetingen van de plaat zijn 1,5 m x 3,5 m x 0,2 m. In D-Foundation is de fundatieplaat op staal berekend op stabiliteit. Tabel 6.1 Funderingstype Resultaten D-Foundation Afmeting V d [kn] R v;d [kn] H d [kn] R h;d [kn] Voldoet Poer 1,5 x 3,5 m² 132 432 n.v.t. n.v.t. Ja (ja/nee) De zakking van de plaat is in de BGT 7 mm. Van de 7 mm wordt 2 mm veroorzaakt door het eigen gewicht van de plaat. Deze zakking is toelaatbaar. De berekening is weergegeven in bijlage 22. 6.2.3 Wapening De plaat kan beschouwd worden als een omgekeerde plaat op 2 steunpunten belast door de gronddruk. De gronddruk zal niet groter zijn dan de 2*32 kn=64 kn (representatief). Uitgaande van een lijnlast van 64 kn/1,5 m = 42,7 kn/m zal het moment niet groter zijn dan Mrep=¼ x 42,7 x 3,5 = 37,3 knm. De rekenwaarde van het moment is MEd = 56 knm. Een plaatdikte van 200 mm met wapeningsnet van #Ø12-75 is voldoende. De berekening is weergegeven in bijlage 23. 6.3 Trap Voor de trap is het voldoende om een plaat van 0,5 m x 0,5 m x 0,07 m per steunpunt toe te passen. De gelijkmatig verdeelde belasting is hierdoor 16 kn/m 2 (4 kn / (0,5m * 0,5m). GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 18 van 20

7 Conclusie 7.1 Algemeen In Figuur 7-1 wordt een overzicht van de 3 fundatieplaten weergegeven. Trap Steunconstructie Transportbrug Kraanlosbunker Mobiele kraan Figuur 7-1: Overzicht locaties fundatieplaten 7.2 Mobiele kraan De fundatieplaat voor de mobiele kraan heeft afmetingen van 8,37 m x 8,0 m x 0,6 m en betonsterkteklasse C40/50. De plaat staat op 4 avegaarpalen met een diameter van 600 mm. Het puntniveau van de palen ligt op NAP +1,81 m. De fundatieplaat van de mobiele kraan dient niet gelijktijdig belast te worden naast de belasting van de mobiele kraan. 7.3 Kraanlosbunker De fundatieplaat voor de kraanlosbunker heeft afmetingen van 7,31 m x 5,2 m x 0,55 m en betonsterkteklasse C35/45. De plaat staat op 4 avegaarpalen met een diameter van 300 mm. Het puntniveau van de palen ligt op NAP +1,50 m. De fundatieplaat van de kraanlosbunker dient niet gelijktijdig belast te worden naast de aanwezige belasting vanuit de kraanlosbunker zelf. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 19 van 20

Conclusie 7.4 Transportbrug De fundatieplaat voor de transportbrug heeft afmetingen van 3,7 m x 2,5 m x 0,2 m en beton sterkteklasse C35/45. Bovenkant plaat is gelijk met maaiveld. 7.5 Steunconstructie De fundatieplaat voor de steunconstructie heeft afmetingen van 3,5 m x 1,5 m x 0,2 m en beton sterkteklasse C35/45. Bovenkant plaat is gelijk met maaiveld. 7.6 Trap De trap wordt ondersteund door 2 platen met afmetingen van 0,5 m x 0,5 m x 0,07m. 7.7 Risico s Het is belangrijk dat bij het aanbrengen van de palen de damwand gemonitord wordt. De doorbuiging die bepaald is in de damwandberekening mag niet overschreden worden. Hieruit volgt dat er een maximale verplaatsing mag optreden van 20 mm. Daarnaast dient de locatie van de ankers en de kabels en leidingen in het werk nauwkeurig bepaald te worden, om te voorkomen dat de elementen elkaar kruisen. Het palenplan dient hierop aangepast te worden. De mobiele kraan mag alleen op de fundatieplaat staan, dit dient duidelijk aangegeven te worden. Voor alle duidelijkheid: de damwand is niet ontworpen op een mobiele kraan. Tevens wordt geadviseerd om gedurende de uitvoering een controle te doen of het toegepaste materieel (boorinstallatie, betonpompinstallatie, etc.) niet de maatgevende belastingen overschrijden. De maatgevende belastingen komen overeen met 10 kn/m 2 over de eerste 4 meter achter de kade en daarachter 20 kn/m 2. GM-0172583, revisie D3.0 Pagina 20 van 20

Bijlage 1 Ontwerp (geleverd door Vitelia) GM-0172583, revisie D3.0

tc td t09 3500 ta tc td t09 t10 t11 t10 3000 2850 tb 15.25+NAP asfalt 14.95+NAP funderingsplaat pvc Ø125 funderingsbalk E-kabel 15.17+NAP bk. asfalt 15.25+NAP 14.95+NAP funderingsplaat funderingsbalk 3500 3000 15.17+NAP bk. asfalt t45 t11 paalpuntniveau 6.00+NAP paalpuntniveau 6.00+NAP 1200 2700 4000 105 4200 2100 2205 21000 t09 / t10 / t11 500 15.90+NAP 14.90+NAP 4105 10000 4200 11990 15.25+NAP 14.95+NAP 15.17+NAP bk. asfalt 13.05+NAP tc td tc td t18 t19 t18 3000 15.25+NAP asfalt 14.95+NAP opstorting 15.17+NAP bk. asfalt 15.25+NAP 14.95+NAP opstorting 2 x aarde funderingsbalk funderingsbalk E-kabel 1200 2700 3000 15.17+NAP bk. asfalt waterlijn 30 11.15+NAP groutanker Ø76 lg. 21.00m t19 paalpuntniveau 6.00+NAP paalpuntniveau 6.00+NAP 1200 2700 t18 / t19 6.00+NAP paalpuntniveau 0+NAP 2100 2100 tc td tc td t26 t26 500 15.25+NAP asfalt 14.95+NAP opstorting 15.17+NAP bk. asfalt 15.25+NAP 14.95+NAP 15.17+NAP bk. asfalt 500 2700 funderingsbalk pvc Ø200 500 2700 E-kabel t26 paalpuntniveau 6.00+NAP paalpuntniveau 6.00+NAP tc td tc td t26 t26 15.25+NAP asfalt 14.95+NAP opstorting opstorting 15.17+NAP bk. asfalt 15.25+NAP 14.95+NAP 15.17+NAP bk. asfalt 500 2700 funderingsbalk E-kabel pvc Ø200 500 2700 container perceelgrens t45 t45 (15000) t40 (21000) t33 perceelgrens 11990 t33 / t40 t45 7540 tc td 2700 500 3660 2850 4000N 1294 6511 6770 bordes 250kg/m 8565mm 4000N 15.25+NAP asfalt 14.95+NAP perceelgrens paalpuntniveau 6.00+NAP tc td opstorting funderingsbalk E-kabel 2700 500 paalpuntniveau 6.00+NAP molgoot 15.17+NAP bk. asfalt 15.25+NAP 14.95+NAP perceelgrens paalpuntniveau 6.00+NAP t45 15.17+NAP bk. asfalt paalpuntniveau 6.00+NAP K A 1 17 0.5 0.5 1 1.2 21 21 t09 t11 t33 21 1.2 3 t26 tc 21 3.5 3 t18 t19 td t10 ta tb 1667 1154 0.5 t40 8000 500 1000 8000 perceelgrens 3250 trafo t47 3585 2665 2880 291 2000?? 5000 3500?? 2500 8000N 8000N 3700 32KN 32KN 8000N 8000N 215 1865 1020 1680 2700 1239 1239 tc td 17.75 150kN 150kN 3227 3227 4915 5115 4370 7310 positie kraanlosbunker 3155 3155 2100 2100 positie aanslagbuffer ±5900+mv 6310 hart kolom 1984 10279 6310 150kN 5200 150kN 4200 hart kolom 5712 105 10000 4000 500 Fundering transportbrug (Schaal 1:1000) tc td DE GEHELE CONSTRUCTIE UITVOEREN VOLGENS TEKENINGEN EN BEREKENINGEN VAN DE CONSTRUCTEUR ALLE MATEN IN HET WERK TE CONTROLEREN OPDRACHTGEVER: 700043 BOUWPLAN: Vitelia Deputé Petersstraat 27 5808 BB Oirlo 0.5 11.99 4 3000 ton Groot Rijnschip 15 t45 t47 Nieuwbouw Grondstoffen Op- en Overslag Busserhofweg 6, 5861 EL Wanssum 3000 ton Groot Rijnschip DEFINITIEF TEKENING NO: 15-022 SCHAAL: FORMAAT: U0.02 1:100 / 1:1000 A1 8170 ONDERDEEL: Fundering transportbrug aanlegdiepte DATUM GETEKEND: 22-05-2015 / TL 949 500 A R C H I T E C T E N B U R O WIJZ. 1: WIJZ. 2: 20-07-2015 / TL 17-09-2015 / TL WIJZ. 3: 29-09-2015 / TL A R C H I T E C T U U R & B O U W A D V I E S WIJZ. 4: 28-10-2015 / TL D E P U T É P E T E R S S T R A A T 2 7 5 8 0 8 B B O I R L O P O S T B U S 5 0 4 3 5 8 0 0 G A V E N R A Y T. 0 4 7 8-5 4 6 2 5 5 F. 0 4 7 8-5 4 6 7 4 6 W W W. A R V A L I S. N L WIJZ. 5:

Bijlage 2 Ontwerp fundatieplaten Vitelia GM-0172583, revisie D3.0

Bijlage 3 Grondonderzoek GM-0172583, revisie D3.0

Opdracht : 1501050 Plaats : Wanssum Project : Grondonderzoek t.b.v. revitalisering haven Betreft : Grondonderzoek t.b.v. revitalisering haven te WANSSUM Opdrachtgever : Grontmij Nederland B.V. T.a.v. Dhr. T.M.J. van Erp Postbus 271 3730 AG DE BILT NL Behandeld door : M. Blaak (088-51 30 216) Kenmerk : R1501050-RH_1 Datum : 2 Juli 2015 MOS GRONDMECHANICA B.V. Correspondentieadres : Postbus 801, 3160 AA Rhoon Centraal telefoonnummer : +31(0)88-5130200 Hoofdkantoor Rhoon Kleidijk 35 3161 EK Rhoon Vestiging Helmond Vossenbeemd 90B 5705 CL Helmond Vestiging Almelo Het Wendelgoor 13 7604 PJ Almelo Vestiging Amsterdam Gyroscoopweg 120 1042 AZ Amsterdam Vestiging Suriname Ds Martin Luther Kingweg 150 District Wanica Suriname Tel. +597-488188

Opdracht : 1501050 Plaats : Wanssum Project : Grondonderzoek t.b.v. revitalisering haven 1. ONDERZOEKSOPDRACHT Ten behoeve van bovengenoemd project hebben wij in uw opdracht een grondonderzoek uitgevoerd. De opdracht omvatte de volgende werkzaamheden: - Bureauwerkzaamheden waaronder klic-melding en interpretatie - 13 locaties uitzetten en waterpassen t.o.v. RD en NAP - 13 sonderingen tot een diepte van maaiveld -30 m inclusief meting van de plaatselijke wrijving 2. UITGEVOERDE WERKZAAMHEDEN Landmeten Voor de uitvoering van dit onderzoek heeft de opdrachtgever ons een tekening ter beschikking gesteld met daarop de positionering van de onderzoekslocaties. Aan de hand van de verstrekte tekening heeft Mos Grondmechanica een klic-melding gedaan. De onderzoekslocaties zijn met behulp van GPS-RTK apparatuur in het veld uitgezet en gewaterpast. De onderzoekslocaties zijn op tekening weergegeven en in dit rapport opgenomen. Sonderen Op 30 juni 2015 zijn de sonderingen met de nummers 1 t/m 13 uitgevoerd tot een diepte variërend van maaiveld -11,9 m tot maaiveld -16,5 m. De sonderingen zijn met een sondeerunit met een drukcapaciteit van 200 kn uitgevoerd. Bij elke sondering is per 20 mm de tijd, de diepte, de conusweerstand (q c), de plaatselijke wrijving (f s) en de helling (i) gemeten en als data opgeslagen. Tevens is het berekende wrijvingsgetal gepresenteerd. Het wrijvingsgetal geeft nader inzicht in de aanwezige grondsoorten. Voor de in Nederland meest voorkomende, normaal geconsolideerde, grondsoorten kunnen indicatief de volgende wrijvingsgetallen worden aangehouden: Zand: 0,5 % - 1,5 % Klei / Leem: 2% - 4% Veen: 8% - 10 % De sonderingen zijn uitgevoerd conform toepassingsklasse 3, type TE1 van de NEN-EN-ISO-22476-1. De sonderingen zijn niet uitgevoerd tot de gewenste diepte van maaiveld -30 m in verband met obstructies op de nu behaalde dieptes. Dit verslag is opgesteld door: M. Blaak (088-51 30 216) Contr. MvE Rhoon, 2 Juli 2015 Mos Grondmechanica B.V. MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Telefoon: 010-50 30 200 - URL: www.mosgeo.com

Opdracht : 1501050 Plaats : Wanssum Project : Grondonderzoek t.b.v. revitalisering haven Inhoud: - Sonderingen - Coördinatenlijst - Situatietekening MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Telefoon: 010-50 30 200 - URL: www.mosgeo.com

Sondering 1 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.18 m 59 43 34 2.0 1.9 2.3 2.6 2.9 10 3.6 3.7 3.9 4.1 4.8 5 4.2 4.7 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 0.28m : Laatste waarneming 38 32 60 5.2 6.6 7.1-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203077.680 Y = 394923.150 1 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 2 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.19 m 43 2.5 2.6 3.0 3.6 4.0 10 4.4 4.6 4.9 5.2 6.1 5 5.3 6.0 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 0.27m : Laatste waarneming 31 40 57 ---- 6.2 7.6 7.8-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203078.780 Y = 394911.650 2 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 3 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.10 m 63 36 2.5 3.0 3.7 4.1 10 4.0 4.5 5.0 5.5 5.7 5 6.3 11.3 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP -0.59m : Laatste waarneming 42 48 50 50 50 7.4 5.5 6.3 9.6-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203081.880 Y = 394892.290 3 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 4 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.01 m 49 3.2 3.7 4.1 4.6 10 5.1 5.6 6.1 6.8 7.7 5 9.1 10.2 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 2.51m : Laatste waarneming 34 32 45 12.1-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203085.290 Y = 394897.710 4 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 5 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.01 m 73 38 33 3.4 3.9 4.3 5.1 10 5.1 5.7 5.8 40 35 6.7 6.4 5 6.9 10.2 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 3.15m : Laatste waarneming 35 42-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203086.810 Y = 394889.870 5 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 6 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.13 m 72 36 0.4 1.4 1.5 1.6 1.4 10 1.4 1.4 1.3 1.4 2.8 5 4.3 31 4.6 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP -1.34m : Laatste waarneming 4.5 14.6 9.6 7.6 40 39 41 12.0 52 ----53-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203083.380 Y = 394868.750 6 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 7 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 14.96 m 31 2.0 2.2 2.5 3.0 10 3.6 3.8 4.1 5 38 41 39 36 35 35 5.2 7.4 6.0 6.4 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 0.81m : Laatste waarneming 41 31 31 7.6 33 42 41 37 9.3 31 42 53 9.9 ----55-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203091.890 Y = 394877.970 7 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 8 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.12 m 63 41 34 0.9 2.6 3.0 3.2 3.3 10 3.4 3.5 3.4 3.4 4.0 5 4.7 5.6 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 0.82m : Laatste waarneming 65 12.6 11.3 7.4-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203083.970 Y = 394863.940 8 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 9 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.02 m 70 41 35 2.0 2.3 2.6 3.0 10 3.3 3.5 3.8 3.9 4.0 5 40 4.4 3.7 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 0.86m : Laatste waarneming 1.4 49 51 4.9 42 37 49 40 ---- 3.9 49-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203089.570 Y = 394856.410 9 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 10 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.12 m 63 0.6 2.0 2.3 2.3 2.6 10 2.4 2.4 11.0 2.2 2.0 5 11.3 2.9 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP -0.62m : Laatste waarneming 46 40 40 39 46 45 49 51 3.0 1.9 3.6 6.6-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203085.460 Y = 394849.300 10 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 11 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.02 m 32 1.3 1.5 1.4 1.4 10 1.5 1.5 1.8 1.3 1.4 5 2.8 1.9 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 1.11m : Laatste waarneming 2.3 37 31 36 32 4.4 38 31 ----55-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203091.300 Y = 394842.160 11 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 12 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.14 m 36 0.4 0.5 0.7 0.6 2.6 10 2.9 3.2 3.0 3.1 3.0 5 6.6 5.3 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP 1.00m : Laatste waarneming 35 38 37 37 41 49 6.9 7.0 8.6-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203086.760 Y = 394835.630 12 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Sondering 13 Opdracht Plaats Datum Project : : : : 1501050 Wanssum 30-06-2015 Revitalisering haven Conus nummer : S15-CFII.1110 Soort conus : Elektrisch Opp. conuspunt : 1500 mm 2 NEN-EN-ISO-22476-1 Klasse 3, type TE1 Sondeerunit : SW9 Blad : 1 van 1 0 Conusweerstand q c [MPa] 10 20 30 α [ ] 10 Wrijvingsgetal R f [%] 8 6 4 2 0 15 MV = NAP + 15.01 m 43 1.7 2.0 2.2 2.7 10 3.1 3.1 3.7 3.9 5.2 5 5.5 5.3 Hoogte z [m] t.o.v. NAP NAP -0.06m : Laatste waarneming 36 31 37 33 33 42 48 52 51 6.2 6.0 6.0 7.3-5 -10 Coördinaten -15 0.75 0.50 0.25 Plaatselijke wrijving f s [MPa] 0.00 RD-stelsel X = 203092.710 Y = 394828.490 13 MRSV v3.00 (c) 2012 MOS GRONDMECHANICA B.V. Postbus 801, 3160 AA Rhoon - Tel: 088 51 30 200 - www.mosgeo.com

Coordinaten en hoogtematen.xls 1-7-2015 1 /1 Opdr.nr. 1501050 Plaats Wanssum Datum 30-06-15 Projekt Revitalisering haven Meting uitgevoerd in RD stelsel Sondeer X [m] Y [m] Z [m] nummer Opgemeten Opgemeten TOV NAP 1 203077.68 394923.15 15.18 2 203078.78 394911.65 15.19 3 203081.88 394892.29 15.10 4 203085.29 394897.71 15.01 5 203086.81 394889.87 15.01 6 203083.38 394868.75 15.13 7 203091.89 394877.97 14.96 8 203083.97 394863.94 15.12 9 203089.57 394856.41 15.02 10 203085.46 394849.30 15.12 11 203091.30 394842.16 15.02 12 203086.76 394835.63 15.14 13 203092.71 394828.49 15.01 Naam vast punt - Hoogte vast punt - Opgegeven door Rijkswaterstaat Gewaterpast door Dhr. H. van Ham Datum waterpassing 30-06-15 Omschrijving vast punt Meting uitgevoerd met Leica RTK GPS systeem

H:\projecten\2015\1501050 - Wanssum - Revitalisering haven\1501050.dwg, 01-07-15 9:10:19, cs, ISO full bleed A2 (420.00 x 594.00 MM), 1:1 1 2 4 3 5 7 6 8 9 10 11 12 13

MOS GRONDMECHANICA B.V. Hieronder treft u de dienstverlening van Mos Grondmechanica B.V. aan. Voor specifieke diensten die niet direct in het overzicht terug zijn te vinden kunt u uiteraard vrijblijvend contact met ons opnemen. VELDWERK Sonderen op land, water en in beperkte ruimte, elektrisch, met waterspanning, dissipatie, seismisch, magnetisch, geleidbaarheid, videoconus, bolconus, T-bar en slagsonderen Geotechnisch boren en (on)geroerde monstername Sonisch boren Peilbuizen en waterspanningsmeters plaatsen X, Y en Z metingen en Lintvoegmetingen Plaatdruk- en CBR-proeven In situ doorlatenheidsproeven LABORATORIUM Classificatie proeven (o.a. vol. gewicht, KVD, PI) Samendrukkingsproeven (Oedometer en CRS) Triaxiaalproeven DS en DSS-proeven Doorlatendheidsproeven Dichtheidsbepaling (Proctor en CBR) Cementbentoniet onderzoek GEOMONITORING Deformatiemeting (inclino- en extensometing) (Grond)waterspanningsmeting Zettingsmonitoring Trillingsmonitoring (SBR) Akoestische doormeten van palen (CUR 109) Online meetgegevens via portal Tankmonitoring (conform EEMUA 159) OVERIG Funderingsonderzoek (F3O) Heitoezicht Uitvoeringsbegeleiding GEOTECHNISCH ADVIES Paalfundering Fundering op staal Grondkerende constructies Bouwputontwerp Omgevingsbeïnvloeding (Plaxis) Zettingsanalyse (bouwrijp maken, opslagtanks) Taludstabiliteit Tankbouwadvies Trillingsprognose Schade expertise Review en 2nd Opinion GEOHYDROLOGISCH ADVIES Bemalingen (incl. retourbemalingen) Vergunningsaanvragen Pompproeven Warmte Koude Opslag Omgekeerde Osmose Barrièrewerking Drainage Infiltratie hemelwater MILIEU (MOS MILIEU B.V.) Verkennend-, nader- en saneringsonderzoek Partijkeuringen besluit bodemkwaliteit (Bbk) Saneringsbegeleiding Waterbodem onderzoek. Vergunning aanvragen. 2nd Opinion / Contra-Expertise Bodemonderzoeken. Mos Grondmechanica opereert structureel vanuit 4 vestigingen in Nederland en 1 in Suriname. Via het zusterbedrijf Mosgeo B.V. worden wereldwijd projecten uitgevoerd, daar waar onze specifieke kennis en ervaring wordt gevraagd. In Liberia heeft Mosgeo B.V. een dochtermaatschappij: Mosgeo Liberia Inc. Meer weten? Vragen? Bezoek onze website www.mosgeo.com Mail ons op info@mosgeo.com of voor een offerte op offerte@mosgeo.com MOS GRONDMECHANICA B.V. Correspondentieadres : Postbus 801, 3160 AA Rhoon Centraal telefoonnummer : +31(0)88-5130200 Hoofdkantoor Rhoon Kleidijk 35 3161 EK Rhoon Vestiging Helmond Vossenbeemd 90B 5705 CL Helmond Vestiging Almelo Het Wendelgoor 13 7604 PJ Almelo Vestiging Amsterdam Gyroscoopweg 120 1042 AZ Amsterdam Vestiging Suriname Ds Martin Luther Kingweg 150 District Wanica Suriname Tel. +597-488188 Mosgeo B.V. Kleidijk 35 3161 EK Rhoon +31(0)88-5130200

Bijlage 4 Raakvlakken GM-0172583, revisie D3.0

Bijlage 5 Kraaneigenschappen GM-0172583, revisie D3.0

Bijlage 6 Windbelasting GM-0172583, revisie D3.0

Windbelasting Kraanlosbunker

Basiswindsnelheid v b v b = c dir. c season. v b,0 = 24,5 [m/s] waarin: c dir = = 1,0 [-] c season = = 1,0 [-] v b,0 = tabel NB1 = 24,5 [m/s] Waarschijnlijkheidsfactor c prob c prob = 1,05 [-] Mede afhankelijk van: Overschrijdingskans p (1x100jaar) = 0,010 [-] Vormparameter K (windgebied I, tabel NB2) = 0,281 [-] Exponent n = 0,5 [-] Gemiddelde windsnelheid v m (z) v m(z) = c r (z). c o (z). v b = 20,3 [m/s] waarin: c r (z) = terreinruwheidsfactor = 0,83 [-] c o (z) = orografiefactor = 1,0 [-] v b = basiswindsnelheid = 24,5 [m/s] Terreinruwheidsfactor Terreincategorie : II z 0 = Tabel NB4.1 = 0,2 [m] z min = = 4 [m] z max = = 200 [m] Terreinfactor k r : k r = 0,19x(z 0 /0,05) 0,07 = 0,21 [-] c r (z min ) = k r. ln(z min /z 0 ) voor z z min = 0,63 [-] c r (z) = k r. ln(z/z 0 ) voor z min z z max = 0,83 [-] In het geval van: z = hoogte boven het maaiveld = 10,5 [m] Orografiefactor c o (z) = geen heuvels o.i.d. anders bijlage A3 = 1,0 [-] Windturbulentie Standaardafwijking op turbulente component: s v = k r. v b. k l = 5,1 [m/s] waarin: k r = terreinfactor = 0,21 [-] v b = basiswindsnelheid = 24,5 [m/s] k l = turbulentiefactor = 1,0 [-] Turbulentieintensiteit I v (z) I v (z min ) = s v / v m (z min ) voor z z min = 0,25 [-] Extreme winddruk q p (z) = 1 +7.I v (z) x 0,5. r. v 2 m (z) = 0,71 [kn/m 2 ] waarin: r = = 1,25 [kg/m 3 ]

Bouwwerkfactor c s c d Conform NEN-EN 1991-1-4 6.2 (1) a) C s C d = bouwwerkfactor = 1,00 [-] Krachtfactor voor de constructie c f Conform NEN-EN 1991-1-4 7.4.3 c f = = 1,80 [-] Windkracht F w = C s C d. C f. q p (z e ). A ref = 76 [kn] waarin: C s C d = = 1,00 [-] C f = = 1,80 [-] q p (z e ) = = 0,71 [kn/m 2 ] A ref = bunker en palen = 59 [m 2 ] Moment in verticaal vlak M w,x = F w. a z = 493 [knm] a z = hefboomsarm = 6,50 m Moment in horizontaal vlak M w,z = F w. Ax = 120 [knm] a x = hefboomsarm 1/4b = 1,58 m

Windbelasting Transportbrug

Basiswindsnelheid v b v b = c dir. c season. v b,0 = 24,5 [m/s] waarin: c dir = = 1,0 [-] c season = = 1,0 [-] v b,0 = tabel NB1 = 24,5 [m/s] Waarschijnlijkheidsfactor c prob c prob = 1,05 [-] Mede afhankelijk van: Overschrijdingskans p (1x100jaar) = 0,010 [-] Vormparameter K (windgebied I, tabel NB2) = 0,281 [-] Exponent n = 0,5 [-] Gemiddelde windsnelheid v m (z) v m(z) = c r (z). c o (z). v b = 15,4 [m/s] waarin: c r (z) = terreinruwheidsfactor = 0,63 [-] c o (z) = orografiefactor = 1,0 [-] v b = basiswindsnelheid = 24,5 [m/s] Terreinruwheidsfactor Terreincategorie : II z 0 = Tabel NB4.1 = 0,2 [m] z min = = 4 [m] z max = = 200 [m] Terreinfactor k r : k r = 0,19x(z 0 /0,05) 0,07 = 0,21 [-] c r (z min ) = k r. ln(z min /z 0 ) voor z z min = 0,63 [-] c r (z) = k r. ln(z/z 0 ) voor z min z z max = 0,48 [-] In het geval van: z = hoogte boven het maaiveld = 2 [m] Orografiefactor c o (z) = geen heuvels o.i.d. anders bijlage A3 = 1,0 [-] Windturbulentie Standaardafwijking op turbulente component: s v = k r. v b. k l = 5,1 [m/s] waarin: k r = terreinfactor = 0,21 [-] v b = basiswindsnelheid = 24,5 [m/s] k l = turbulentiefactor = 1,0 [-] Turbulentieintensiteit I v (z) I v (z min ) = s v / v m (z min ) voor z z min = 0,33 [-] Extreme winddruk q p (z) = 1 +7.I v (z) x 0,5. r. v 2 m (z) = 0,49 [kn/m 2 ] waarin: r = = 1,25 [kg/m 3 ]

Bouwwerkfactor c s c d Conform NEN-EN 1991-1-4 6.2 (1) a) C s C d = bouwwerkfactor = 1,00 [-] Krachtfactor voor de constructie c f Conform NEN-EN 1991-1-4 7.4.3 c f = = 1,80 [-] Windkracht F w = C s C d. C f. q p (z e ). A ref = 7 [kn] waarin: C s C d = = 1,00 [-] C f = = 1,80 [-] q p (z e ) = = 0,49 [kn/m 2 ] A ref = Transportbrug = 7 [m 2 ]

Bijlage 7 Scia resultaten mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0

1. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Wanssum Onderdeel Vitelia Fundatieplaat Omschrijving - Auteur - Datum 22. 10. 2015 Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 48 Aantal staven : 0 Aantal platen : 2 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 0 Aantal belastingsgevallen : 7 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 2. Rekenmodel Z Y X 3. Materialen Beton EC2 Naam Type E mod μ α f c.k.28 [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] [MPa] C30/37 Beton 2500,0 3,2800e+04 0.2 0,00 30,00 4. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1-0,900 0,000 0,000 K2 8,370 0,000 0,000 K3 8,370 8,000 0,000 K5-0,100 1,200 0,000 K6 7,570 1,200 0,000 K7 7,570 6,800 0,000 K8-0,100 6,800 0,000 Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K105 7,070 7,300 0,000 K106 8,070 7,300 0,000 K107 8,070 6,300 0,000 K108 7,070 6,300 0,000 K109-0,900 8,000 0,000 K110 7,070 0,700 0,000 K111 8,070 1,700 0,000

Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K112 8,070 0,700 0,000 K113 7,070 1,700 0,000 K114-0,600 0,700 0,000 K115 0,400 1,700 0,000 K116 0,400 0,700 0,000 K117-0,600 1,700 0,000 K118-0,600 6,300 0,000 K119 0,400 7,300 0,000 K120 0,400 6,300 0,000 K121-0,600 7,300 0,000 K122-0,900 10,000 0,000 K123 8,370 10,000 0,000 K124 8,370 18,000 0,000 K125-0,100 11,200 0,000 K126 7,570 11,200 0,000 K127 7,570 16,800 0,000 K128-0,100 16,800 0,000 Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K129 7,070 17,300 0,000 K130 8,070 17,300 0,000 K131 8,070 16,300 0,000 K132 7,070 16,300 0,000 K133-0,900 18,000 0,000 K134 7,070 10,700 0,000 K135 8,070 11,700 0,000 K136 8,070 10,700 0,000 K137 7,070 11,700 0,000 K138-0,600 10,700 0,000 K139 0,400 11,700 0,000 K140 0,400 10,700 0,000 K141-0,600 11,700 0,000 K142-0,600 16,300 0,000 K143 0,400 17,300 0,000 K144 0,400 16,300 0,000 K145-0,600 17,300 0,000 5. 2D-elementen Naam Laag Type Rekenmodel Materiaal Dikte type D. [mm] E1 Laag1 vloer (90) Standaard C30/37 constant 600 E2 Laag1 vloer (90) Standaard C30/37 constant 600 6. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Stijfheid Rx Stijfheid Ry [MNm/rad] [MNm/rad] Sn1 K5 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn2 K6 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn3 K7 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn4 K8 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn5 K125 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 8,7000e+01 8,7000e+01 Sn6 K126 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 8,7000e+01 8,7000e+01 Sn7 K127 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 8,7000e+01 8,7000e+01 Sn8 K128 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 8,7000e+01 8,7000e+01

7. Belastingsgevallen 7.1. Belastingsgevallen - BG1 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Spec Belastingtype BG1 Permanent LG1 -Z Eigen gewicht 7.1.1. BG1 / Totale waarde Z Y X 7.2. Belastingsgevallen - BG7 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Spec Belastingtype BG7 Permanent LG1 Standaard 7.2.1. BG1 / Totale waarde Z Y X

7.3. Belastingsgevallen - BG2 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Spec Belastingtype BG2 Permanent LG1 Standaard 7.3.1. BG1 / Totale waarde Z Y X 7.4. Belastingsgevallen - BG3 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Spec Belastingtype BG3 Permanent LG1 Standaard 7.4.1. BG1 / Totale waarde Z Y X

7.7. Belastingsgevallen - BG6 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Spec Belastingtype BG6 Permanent LG1 Standaard 7.7.1. BG1 / Totale waarde Z Y X 8. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG2 1,00 Combi1 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG2 1,50 Combi2 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG3 1,00 Combi2 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG3 1,50 Combi3 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG4 1,00 Combi3 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG4 1,50 Combi4 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG5 1,00 Combi4 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG5 1,50 Combi5 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG6 1,00 Combi5 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG6 1,50 Combi6 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG7 1,00 Combi6 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG7 1,35 9. Resultaatklasses Naam Alle UGT Alle BGT Lijst Combi1 - UGT - Lineair - UGT Combi2 - UGT - Lineair - UGT Combi3 - UGT - Lineair - UGT Combi4 - UGT - Lineair - UGT Combi5 - UGT - Lineair - UGT Combi6 - UGT - Lineair - UGT Combi1 - BGT - Lineair - BGT

Naam Alle UGT+BGT Lijst Combi2 - BGT - Lineair - BGT Combi3 - BGT - Lineair - BGT Combi4 - BGT - Lineair - BGT Combi5 - BGT - Lineair - BGT Combi6 - BGT - Lineair - BGT Combi1 - UGT - Lineair - UGT Combi2 - UGT - Lineair - UGT Combi3 - UGT - Lineair - UGT Combi4 - UGT - Lineair - UGT Combi5 - UGT - Lineair - UGT Combi6 - UGT - Lineair - UGT Combi1 - BGT - Lineair - BGT Combi2 - BGT - Lineair - BGT Combi3 - BGT - Lineair - BGT Combi4 - BGT - Lineair - BGT Combi5 - BGT - Lineair - BGT Combi6 - BGT - Lineair - BGT

10. Reactiekrachten 10.1. Reacties BGT; Rz Z Y X 10.2. Reacties BGT; Mx Z Y X

10.3. Reacties BGT; My Z Y X 10.4. Reacties UGT; Rz Z Y X

10.5. Reacties UGT; Mx Z Y X 10.6. Reacties UGT; My Z Y X

11. Momenten 11.1. 2D element - Interne krachten BGT; mxd+ 180.45 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00 0.00-33.53 mxd+-max [knm/m] Z Y X 11.2. 2D element - Interne krachten BGT; myd+ 244.02 220.00 200.00 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00-0.00-20.00-49.08 myd+-max [knm/m] Z Y X

301.34 270.00 240.00 210.00 180.00 150.00 120.00 90.00 60.00 30.00 0.00-48.14 11.3. 2D element - Interne krachten BGT; mxdmxd--max [knm/m] Z Y X 166.40 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00 0.00-20.00-40.00-67.93 11.4. 2D element - Interne krachten BGT; mydmyd--max [knm/m] Z Y X

11.5. 2D element - Interne krachten UGT; mxd+ 262.27 240.00 220.00 200.00 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00-0.00-20.00-46.47 mxd+-max [knm/m] Z Y X 11.6. 2D element - Interne krachten UGT; myd+ 359.53 300.00 270.00 240.00 210.00 180.00 150.00 120.00 90.00 60.00 30.00 0.00-30.00-68.28 myd+-max [knm/m] Z Y X

435.18 390.00 360.00 330.00 300.00 270.00 240.00 210.00 180.00 150.00 120.00 90.00 60.00 30.00-0.00-30.00-66.59 11.7. 2D element - Interne krachten UGT; mxdmxd--max [knm/m] Z Y X 241.13 220.00 200.00 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00-0.00-20.00-40.00-60.00-93.21 11.8. 2D element - Interne krachten UGT; mydmyd--max [knm/m] Z Y X

Bijlage 8 Single pile mobiele kraan (veerconstante) GM-0172583, revisie D3.0

Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Date of report: 10/16/2015 Time of report: 11:17:20 AM Date of calculation: 10/16/2015 Time of calculation: 11:14:45 AM Filename: Project identification: P:\..\Berekeningen\Mobiele kraan\versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Wanssum Palen CEMEX Bepaling rotatieveer

D-Sheet Piling 15.1 1 Summary 1.1 Overview of Maxima Displacement Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. moment resistance [mm] [knm] [kn] [%] [%] -3,4 200,00-50,87 0,0 0,5 10/16/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Page 2

D-Sheet Piling 15.1 2 Input Data 2.1 General Input Data Model Unit weight of water Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kn/m³ 2.2 Pile Properties Length 13,40 m Level top side 14,90 m Number of sections 1 2.3 Outline Outline 14,90 14,90 13,90 12,50 Zand, matig vast 11,00 11,15 Klei, zandig 11,00 11,15 Kopmoment 200kNm 13,90 12,50 7,00 Zand, los Paal rond 600 7,00 Zand, matig vast2 1,50 1,50 Zand, vast2 2.4 Moments Name Level Moment [m] [knm] Kopmoment 20... 14,90 200,00 2.5 Water Level Water level: 11,15 [m] 2.6 Surface Surface level: 14,90 [m] 10/16/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Page 3

D-Sheet Piling 15.1 2.7 Soil Material Properties Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Brinch name Unsat Sat. phi Hansen [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] used Zand, vast 16,90 19,00 21,00 0,00 35,00 Yes Zand, matig vast 13,90 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Klei, zandig 12,50 18,00 20,00 0,00 27,50 Yes Zand, los 11,00 17,00 19,00 0,00 30,00 Yes Zand, matig va... 7,00 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Zand, vast2 1,50 19,00 21,00 0,00 35,00 Yes Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Zand, vast 16,90 0,00 0,00 8,56 0,00 0,00 Zand, matig vast 13,90 0,00 0,00 9,47 0,00 0,00 Klei, zandig 12,50 0,00 0,00 7,58 0,00 0,00 Zand, los 11,00 0,00 0,00 11,36 0,00 0,00 Zand, matig va... 7,00 0,00 0,00 17,17 0,00 0,00 Zand, vast2 1,50 0,00 0,00 11,17 0,00 0,00 2.8 Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Layer Level Fictive name cohesion [m] [kn/m²] Zand, vast 16,90 0,00 Zand, matig vast 13,90 0,00 Klei, zandig 12,50 0,00 Zand, los 11,00 0,00 Zand, matig va... 7,00 0,00 Zand, vast2 1,50 0,00 2.9 Modulus of Subgrade Reaction Layer Level Ménard E-Mod Soil type Branch 1 name used Ménard Ménard Top Bottom [m] [kn/m²] [kn/m³] [kn/m³] Zand, vast 16,90 Yes 14000,00 Sand 65656,52 65656,52 Zand, matig vast 13,90 Yes 10000,00 Sand 46897,52 46897,52 Klei, zandig 12,50 Yes 4000,00 Clay 12673,71 12673,71 Zand, los 11,00 Yes 3500,00 Sand 16414,13 16414,13 Zand, matig va... 7,00 Yes 10000,00 Sand 46897,52 46897,52 Zand, vast2 1,50 Yes 21000,00 Sand 98484,78 98484,78 10/16/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Page 4

D-Sheet Piling 15.1 3 Calculation Results Number of iterations: 4 3.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Zand, vast 14 14 14 13 Zand, matig vast 13 13 12 Klei, zandig 12 12 11 11 11 10 10 10 9 Zand, los 9 9 Depth [m] 8 7 Paal rond 600 Depth [m] 8 7 Depth [m] 8 7 6 6 6 5 5 5 4 Zand, matig vast2 4 4 3 3 3 2 2 2-200 -100 0 100 200 Max: 200,0 - Min: -13,1-60 -40-20 0 20 40 60 Max: 4,2 - Min: -50,9-4 -2 0 2 4 Max: -3,4 3.2 Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 14,90 200,00 0,00-3,4 1 14,60 199,56-4,39-2,6 2 14,60 199,56-4,39-2,6 2 14,25 195,53-20,62-1,8 3 14,25 195,53-20,68-1,8 3 13,90 184,67-40,07-1,1 4 13,90 184,66-40,06-1,1 4 13,43 163,41-49,42-0,4 5 13,43 163,41-49,41-0,4 5 12,97 139,84-50,41 0,2 6 12,97 139,84-50,41 0,2 6 12,50 117,32-45,25 0,6 7 12,50 117,32-45,25 0,6 7 12,05 97,48-42,80 0,8 8 12,05 97,48-42,80 0,8 8 11,60 78,91-39,65 1,0 9 11,60 78,91-39,65 1,0 9 11,15 61,86-36,11 1,1 10 11,15 61,86-36,11 1,1 10 11,00 56,53-34,88 1,1 11 11,00 56,53-34,88 1,1 11 10,33 35,63-27,84 1,1 12 10,33 35,63-27,84 1,1 12 9,67 19,30-21,26 0,9 13 9,67 19,30-21,26 0,9 13 9,00 7,10-15,53 0,8 10/16/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Page 5

D-Sheet Piling 15.1 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 14 9,00 7,10-15,53 0,8 14 8,33-1,64-10,87 0,6 15 8,33-1,64-10,87 0,6 15 7,67-7,64-7,30 0,5 16 7,67-7,64-7,30 0,5 16 7,00-11,60-4,76 0,3 17 7,00-11,60-4,76 0,3 17 6,36-13,07-0,16 0,2 18 6,36-13,07-0,16 0,2 18 5,71-12,21 2,54 0,1 19 5,71-12,21 2,54 0,1 19 5,07-10,10 3,84 0,0 20 5,07-10,10 3,84 0,0 20 4,43-7,49 4,15 0,0 21 4,43-7,49 4,15 0,0 21 3,79-4,90 3,81 0,0 22 3,79-4,90 3,81 0,0 22 3,14-2,68 3,05-0,1 23 3,14-2,68 3,05-0,1 23 2,50-1,04 2,01-0,1 24 2,50-1,04 2,01-0,1 24 2,00-0,27 1,06-0,1 25 2,00-0,27 1,06-0,1 25 1,50 0,00 0,00-0,1 Max 200,00-50,41-3,4 Max, minor nodes incl. 200,00-50,87-3,4 End of Report 10/16/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile avegaar v2 Page 6

Bijlage 9 Berekening pons mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0

@ Grontmij Project: Wanssum Projectnr: 334295 Onderdeel: Vitelia ponsbelastingen Datum: 22-10-2015 Blad: 1 van 1 Ponsbelasting hoekpaal 1 Gegevens Dikte vloer h = 600 mm Effectieve hoogte d eff = 530 mm Diameter paal d = 600 mm Randafstand hart paal tot rand R y = 800 mm R x = 1300 mm Belastingen Paalreactie Binnen ponsvlak Ponsbelasting [kn] [kn] [kn] Belastingcombinatie 1 1010-363 = 647 Belastingcombinatie 2 1003-333 = 670 Belastingcombinatie 3 1125-438 = 687 Belastingcombinatie 4 669-0 = 669 Optredende dwarskracht V Ed = 687 kn Belasting op ponsvlak ΔV Ed = 108 kn Belasting Q Ed = 20,25 kn/m 2 Ponsvlak A = 5,35 m 2 Gereduceerde dwarskracht V Ed,red = 579 kn

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 22 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Pons plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Mobiele kraan\versie D2.0\ Pons.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Pons. (B) GEOMETRIE Kolomvorm : Rond Kolomsoort : Hoek - onder de vloer Betonkwaliteit : C40/50 Nuttige hoogte d [mm]: 530 Kolom Breedte lastvlak c [mm]: 600 Randafstand a 1 [mm]: 500 Randafstand a 2 [mm]: 1000 d=530 579kN c=600 a2=1000 a1=500 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Wapeningsratio r ly : 0.00500 Wapeningsratio rl z : 0.00500 Radiale afstand s r [mm]: 397 Tangentiële afstand s t [mm]: 795 Beugel diameter [mm]: 17 Hoek a : 90 BELASTING Kracht V Ed [kn]: 579.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 22 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Pons plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 RESULTATEN Ponsomtrek v Rd,c v Rd,max v Ed v Rd,s A sw /s r A sw code [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ][mm 2 /mm] [mm 2 ] u 0 1590 n.v.t. 5.38 1.36 n.v.t. n.v.t. n.v.t. u 1 4236 0.53 5.38 0.51 0.00 0.00 0 [42] Opmerkingen [ 42] Er is geen ponswapening nodig (ved < vrd,c). Controle-omtrek u 0 ( 1590 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4.5 (formule 6.53) Nuttige plaatdikte d [mm]: 530 Omtrek u 0 [mm]: 1590 Factor b : 1.98 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 1.36 Schuifsp. v Rd,max [N/mm 2 ]: 5.38 Controle-omtrek u 1 ( 4236 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4 Afstand tot aan kolom[mm]: 1060 Nuttige plaatdikte d [mm]: 530 Omtrek u 1 [mm]: 4236 Omtrek u 1* [mm]: 2136 Factor b : 1.98 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.51 Schuifsp. v Rd,c [N/mm 2 ]: 0.53 Pons. (B) GEOMETRIE Kolomvorm : Rechthoekig Kolomsoort : Hoek - op de vloer Betonkwaliteit : C40/50 Nuttige hoogte d [mm]: 530 Kolom Breedte lastvlak c 1 [mm]: 525 Lengte lastvlak c 2 [mm]: 625 438kN c2=625 d=530 c1=525

Grontmij Nederland B.V. Blad: 3 TS/Construct Rel: 5.27b 22 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Pons plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Wapeningsratio r ly : 0.00400 Wapeningsratio rl z : 0.00400 Radiale afstand s r [mm]: 397 Tangentiële afstand s t [mm]: 795 Beugel diameter [mm]: 17 Hoek a : 90 BELASTING Kracht V Ed [kn]: 438.0 RESULTATEN Ponsomtrek v Rd,c v Rd,max v Ed v Rd,s A sw /s r A sw code [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ][mm 2 /mm] [mm 2 ] u 0 1150 n.v.t. 5.38 0.90 n.v.t. n.v.t. n.v.t. u 1 2815 0.49 5.38 0.37 0.00 0.00 0 [42] Opmerkingen [ 42] Er is geen ponswapening nodig (ved < vrd,c). Controle-omtrek u 0 ( 1150 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4.5 (formule 6.53) Nuttige plaatdikte d [mm]: 530 Omtrek u 0 [mm]: 1150 Factor b : 1.26 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.90 Schuifsp. v Rd,max [N/mm 2 ]: 5.38 Controle-omtrek u 1 ( 2815 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4 Afstand tot aan kolom[mm]: 1060 Nuttige plaatdikte d [mm]: 530 Omtrek u 1 [mm]: 2815 Omtrek u 1* [mm]: 2240 Factor b : 1.26 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.37 Schuifsp. v Rd,c [N/mm 2 ]: 0.49

Bijlage 10 Berekening wapening mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 22 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Mobiele kraan\versie D2.0\ Pons.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Controle hoofdwapening. (B) GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C40/50 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram Doorsnedevorm : Rechthoek Afmetingen : b=1000 h=600 Scheurvorming volgens art : 7.3.4 Referentieperiode : 100 jaar WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Beugeldiameter : 20 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 10x20 5x20+5x16 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XD3 XC4 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Ja Ondergrond : Glad / N.v.t. Oneffen, voorbereid : k1=45 Constructieklasse : S5 S4 Grootste korrel : 31.5

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 22 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Betondekking Boven Onder Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : 50 45 Toegepaste dekking : 70 70 Gelijkwaardige diameter : 20 20 C min,b C min,dur DC dur : 20 45 0 20 35 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 35 5 45 Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : 50 45 Toegepaste dekking : 50 50 Gelijkwaardige diameter : 20 20 C min,b C min,dur DC dur : 20 45 0 20 35 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 35 5 45 BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] 1 0.0 360.0 0.0 250.0 695.9-584.7 289.6-342.0 2 0.0-440.0 0.0-310.0 695.9-584.7 289.6-342.0

Bijlage 11 D-Foundation paalberekening mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0

Rapport voor D-Foundations 15.1 Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Grontmij Datum van rapport: 22-10-2015 Tijd van rapport: 16:29:13 Datum van berekening: 22-10-2015 Tijd van berekening: 14:00:19 Bestandsnaam: Projectbeschrijving: P:\..\Mobiele kraan\versie D2.0\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Wanssum Paalberekening Vitelia - mobiele kraan D-Foundations Paalberekening Vitelia avegaar v1

Grontmij D-Foundations 15.1 1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave 2 2 Invoergegevens 3 2.1 Algemene Invoergegevens 3 2.2 Rapportage Gegevens 3 2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles 3 2.4 Bovenbouw 3 2.5 Algemene Sondeergegevens 3 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3 2.6 Grondgegevens 4 2.6.1 Grondprofiel 3 4 2.7 Paaltypen 5 2.7.1 Paaltype : Round 600 5 2.8 Funderingsplan 5 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 5 2.9 Ontgravingsgegevens 5 2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden) 6 2.11 Eisen 6 2.12 Opgegeven Parameters 6 2.13 Rekenopties 6 2.14 Model Opties 6 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening 7 3.1 Fouten en waarschuwingen 7 3.2 Opmerkingen 7 3.3 Rekenparameters 7 3.3.1 Factoren Paal 7 3.3.2 Paaltype : Round 600 7 3.4 Toetsing Grenstoestand STR 8 3.5 Toetsing Grenstoestand GEO 8 3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand 8 3.7 Aanvullende Informatie 8 3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO 9 3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand 9 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 2

Grontmij D-Foundations 15.1 2 Invoergegevens 2.1 Algemene Invoergegevens Model Bearing Piles (EC7-NL) 2.2 Rapportage Gegevens Geotechnisch adviseur : Constructeur bovenbouw : Opdrachtgever : Titel 1 : Titel 2 : Titel 3 : Nummer project : Locatie project : Wanssum Paalberekening Vitelia - mobiele kraan D-Foundations Paalberekening Vitelia avegaar v1 2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles De toetsingen uitgevoerd door het model BEARING PILES van D-FOUNDATIONS hebben betrekking op paalfunderingen waarop statische of quasi-statische belastingen werken die drukkrachten in de palen veroorzaken met dien verstande dat de berekening van de paalkrachten en de vervormingen is gebaseerd op sonderingen. Eventuele rijzing van (trek-)palen en mogelijke horizontale verplaatsingen van palen zijn niet in deze toetsingen opgenomen. 2.4 Bovenbouw Stijfheidskarakteristiek : Slap 2.5 Algemene Sondeergegevens Aantal sonderingen : 1 Tijdstip sonderingen : Sondering - Ontgraving - Installatie 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3457 Legend Round 600 (Edge Round 600 (Midd CPT CKW-02 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 3

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer/naam Paalpunt- Bovenkant Onderkant X-coor- Y-coorsondering niveau pos. kleefzone neg. kleefzone dinaat dinaat [m R.N.] [m R.N.] [m R.N.] [m] [m] 1: 3 1,81 14,90 14,90 203081,88 394892,29 2.6 Grondgegevens Aantal grondprofielen (= aantal sonderingen) : 1 2.6.1 Grondprofiel 3 Behorende bij sondering 3 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,10 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,40 Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 1,81 Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,90 Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,90 OCR-waarde draagkrachtige laag : 1,00 Verwachte maaiveldzakking in [m] : 0,00 Aantal lagen in profiel : 11 Profile: 3 20,00 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,10) Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg NSFZ Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 PL Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 10,00 PSFZ Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 5,00 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 0,00 PTL Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5-5,00 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5-10,00-15,00 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc for alpha_s [MPa] PL (Phreatic Level) = 14,40 [m] PTL (Pile Tip Level) = 1,81 [m] PSFZ = Positive skin friction zone, top = 14,90 [m] NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = 14,90 [m] Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaan laag laag soort (Zand/Grind) [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1 15,100 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 2 14,990 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 3 14,890 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 4 13,252 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 5 12,433 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 6 12,014 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 7 11,495 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 8 7,467 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 9 7,248 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 10-0,415 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 11-0,533 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 4

Grontmij D-Foundations 15.1 2.7 Paaltypen 2.7.1 Paaltype : Round 600 Paaltype : Avegaarpaal Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 9997-1:2012. s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 9997-1:2012. Paalafmetingen : Diameter [m] : 0,600 2.8 Funderingsplan Aantal palen : 1 Aantal samenwerkende palen* : 1 * : 0 = niet ingevoerd, 1 = slappe bovenbouw, >1 = stijve bovenbouw 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 1 Legend Round 600 (Edge Round 600 (Midd CPT Paal X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Paalkopnr/naam dinaat dinaat (STR/GEO) (BGT) niveau [m] [m] [kn] [kn] [kn/m2] [m R.N.] 1: 1 203086,00 394847,00 1125,00 777,00 0,00 15,14 2.9 Ontgravingsgegevens Niveau ontgraving in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,14 Reductie model : Safe (NEN) 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 5

Grontmij D-Foundations 15.1 Indication for qc-reduction due to safe reduction method Profile: 3 20,00 qc [MPa] [kn/m2] 15,00 10 20 30 40 50 60 70 80 Ground level (15,10) PL 0 100 200 300 400 500 600 700 10,00 5,00 0,00-5,00-10,00-15,00 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) = 14,40 [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden) Totale belasting op alle palen In grenstoestand STR/GEO in [kn] : 1125,00 In Bruikbaarheidsgrenstoestand in [kn] : 777,00 2.11 Eisen Grenstoestand GEO Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 100 Bruikbaarheidgrenstoestand Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 300 2.12 Opgegeven Parameters Alle parameters volgens de standaard. 2.13 Rekenopties Onderdruk gebruik paalgroep (bij negatieve kleef) Geen gebruik tussenresultatenfile Pas reductie toe bij avegaar (standaard) Gebruik de invloed van ontgravingen (standaard). 2.14 Model Opties Geselecteerde paaltypen : -Round 600 Geselecteerde profielen : -3 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 6

Grontmij D-Foundations 15.1 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening 3.1 Fouten en waarschuwingen Waarschuwing : De diepte van de sonderingen voldoen niet aan de eisen zoals gesteld in NEN-EN 9997-1 art 3.2.3. De sonderingen voldoen niet aan de eisen zoals gesteld in NEN-EN 9997-1 par 3.2.3 omdat : - er minimaal twee sonderingen vereist zijn. - niet alle alle palen binnen het voorgeschreven gebied per sondering vallen. 3.2 Opmerkingen Het programma gaat bij de controle van het grondonderzoek, volgens NEN-EN 9997-1 art 3.2.3 lid (e), uit van het opgegeven testniveau. Het houdt geen rekening met eventueel verschillende paalpuntniveau's. Bij gebruikmaking van verschillende paalpuntniveau's dient de gebruiker zelf eventueel benodigd extra onderzoek te beoordelen. Bij de controle volgens NEN-EN 9997-1 art 3.2.3 is rekening gehouden met een gemiddelde onderlinge afstand van 25 m. Er wordt voldaan aan de eisen van NEN-EN 9997-1 art 3.3.3. De variantie (0,00%) is goed (<= 12%). 3.3 Rekenparameters 3.3.1 Factoren Paal gamma;b (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, Grenstoestand STR/GEO) : 1,20 gamma;b (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1,00 gamma;s (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, Grenstoestand STR/GEO) : 1,20 gamma;s (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1,00 ksi3 (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A, tabel 10a, bij N = 1) : 1,39 ksi4 (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A, tabel 10a, bij N = 1) : 1,39 Ksi 3 is gebruikt. Hoewel toegestaan, is er geen gebruik gemaakt van het paalgroepmodel voor de berekening van negatieve kleef. 3.3.2 Paaltype : Round 600 Paaltype : Avegaarpaal Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor; figuur 7i, NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN-EN 9997-1) : 1,00 s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN-EN 9997-1 : factor voor invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) : 1,00 Paalafmetingen : Diameter [m] : 0,600 Sondering Alpha_s Alpha_s Alpha_p Zand/ Klei/Leem Grind Veen 3 0,0060 -- 0,8000 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 7

Grontmij D-Foundations 15.1 3.4 Toetsing Grenstoestand STR Eis volgens NEN-EN 9997-1:2012 par. 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd. Slappe constructie dus vergelijking per paal. Fc;d = Rc;d = 1125,000 [kn] 2148,839 [kn] Er wordt voldaan aan de eis van grenstoestand STR. NB: Negatieve kleef maakt GEEN deel uit van de toetsing van Grenstoestand STR. De eventuele invloed van negatieve kleef wordt verwerkt in de toetsing van de grenstoestanden GEO en de Bruikbaarheidsgrenstoestand. De intermediate results bevatten het overzicht van de berekende waarden voor negatieve kleef. In dit project speelt negatieve kleef geen rol. 3.5 Toetsing Grenstoestand GEO Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. Sd = Sreq = 0,011 [m] 0,150 [m] Er wordt voldaan aan de zakkingseis van grenstoestand GEO. Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN. 3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. Voor woningen en woongebouwen geldt : Sreq = 0.05 m. Voor overige typen bovenbouw geldt deze eis eveneens tenzij er een nadere zakkingseis is gedefinieerd. Sd = Sreq = 0,006 [m] 0,150 [m] Er wordt voldaan aan de zakkingseis van de Bruikbaarheidsgerenstoestand. Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN. 3.7 Aanvullende Informatie Rekenwaarden van de optredende maximale schachtspanningen (berekend op het scheidingsvlak tussen positieve en negatieve kleefzone) Bij Grenstoestand STR, GEO :sigma = Bij de Gebruiksgrenstoestand :sigma = 3,98 [N/mm2] 2,75 [N/mm2] De maximale zakking werd gevonden bij : Grenstoestand GEO Sondering 3 Paalnaam: 1 Componenten van deze maximale zakking zijn : sneg = 0,000 [m] sb = 0,009 [m] sel;d = 0,002 [m] s2 = 0,000 [m] Bruikbaarheidsgrenstoestand Sondering 3 Paalnaam: 1 Componenten van deze maximale zakking zijn : sneg = 0,000 [m] 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 8

Grontmij D-Foundations 15.1 sb = sel;d = s2 = 0,004 [m] 0,001 [m] 0,000 [m] sneg is hierbij de zakking ten gevolge van de negatieve kleef indien de verwachte maaiveldzakking (mvz) is gelegen tussen de volgende grenzen : 0.02 < mvz <= 0.10 meter. Bij maaiveldzakkingen buiten deze grenzen is sneg 0. 3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO naam Draagkracht Draagkracht Draagkracht sondering Schacht [kn] Punt [kn] Totaal [kn] Rs;d Rb;d 3 921,032 1227,807 2148,839 3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand naam Draagkracht Draagkracht Draagkracht sondering Schacht [kn] Punt [kn] Totaal [kn] Rs;d Rb;d 3 1105,239 1473,368 2578,607 Einde Rapport 22-10-2015 P:\..\Paalberekening Vitelia avegaar v1 Page 9

Bijlage 12 Invloed paalpunt op damwand GM-0172583, revisie D3.0

Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Date of report: 10/22/2015 Time of report: 4:35:40 PM Date of calculation: 10/22/2015 Time of calculation: 2:29:49 PM Filename: P:\..\Mobiele kraan\versie D2.0\A1-10-corrosie paalpuntbelasting Verification according to NEN-EN 9997+C1:2012

D-Sheet Piling 15.1 1 Outline Stage 9: Stage 9 Outline - Stage 9: Stage 9 7,36 5,50 6,05-2,50 Klei, zandig Zand, vast AZ 19 Opslag B10 Obstakel Transport vrij 10 Anchor 1 Klei, zandig Zand, matig vast Klei, zandig Zand, vast Zand, vast (Actief) 14,80 13,60 10,36 6,50 5,50-0,50-2,50 Zand, vast Zand, vast (Actief) 10/22/2015 P:\..\A1-10-corrosie paalpuntbelasting Page 2

D-Sheet Piling 15.1 2 Step 6.5 Stage 9: Stage 9 2.1 Calculation Results Number of iterations: 6 2.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 9: Stage 9 Step 6.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] 16 16 16 15 Zand, vast 15 15 14 Klei, zandig 14 14 13 13 Fanchor = 204,1 13 12 12 12 11 11 11 10 Zand, matig vast 10 10 9 9 9 Depth [m] 8 7 AZ 19 Depth [m] 8 7 Depth [m] 8 7 6 Klei, zandig Klei, zandig 6 6 5 5 5 4 4 4 3 2 1 Zand, vast Zand, vast 3 2 1 3 2 1 0 0 0-800 -600-400 -200 0 200 400 600 Max: 208,5 - Min: -347,9-300 -200-100 0 100 200 300 Max: 171,3 - Min: -134,9-150 -100-50 0 50 100 150 Max: -52,0 10/22/2015 P:\..\A1-10-corrosie paalpuntbelasting Page 3

D-Sheet Piling 15.1 3 Outline Stage 10: Stage 9 Paal Outline - Stage 10: Stage 9 Paal 7,36 5,50 6,05-2,50 Klei, zandig Zand, vast AZ 19 Transport 10 Opslag B10 Anchor 1 Punt 128 kn/m Klei, zandig Zand, matig vast Klei, zandig Zand, vast Zand, vast (Actief) 14,80 13,60 10,36 6,50 5,50-0,50-2,50 Zand, vast Zand, vast (Actief) 10/22/2015 P:\..\A1-10-corrosie paalpuntbelasting Page 4

D-Sheet Piling 15.1 4 Step 6.5 Stage 10: Stage 9 Paal 4.1 Calculation Results Number of iterations: 7 4.1.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements - Stage 10: Stage 9 Paal Step 6.5 - Partial factor set: RC 3 Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] 16 16 16 15 Zand, vast 15 15 14 Klei, zandig 14 14 13 13 Fanchor = 201,5 13 12 12 12 11 11 11 10 Zand, matig vast 10 10 9 9 9 Depth [m] 8 7 AZ 19 Depth [m] 8 7 Depth [m] 8 7 6 Klei, zandig Klei, zandig 6 6 5 5 5 4 4 4 3 2 1 Zand, vast Zand, vast 3 2 1 3 2 1 0 0 0-800 -600-400 -200 0 200 400 600 Max: 199,3 - Min: -351,9-300 -200-100 0 100 200 300 Max: 170,5 - Min: -175,5-150 -100-50 0 50 100 150 Max: -53,5 End of Report 10/22/2015 P:\..\A1-10-corrosie paalpuntbelasting Page 5

Bijlage 13 Paalkopwapening mobiele kraan GM-0172583, revisie D3.0

@ Grontmij Project: Wanssum - Vitelia Projectnr: 334295 Onderdeel: Paalkopwapening Datum: 22-10-2015 Blad: 1 van 1 Paalkopwapening Paalbelastingen Eigen gewicht plaat F rep = 251,1 kn Variabele belasting F rep = 152,5 kn (610kN / 4palen) H rep = 91,5 kn (610kN / 4palen * 0,6) Kopmoment M rep = 203,1 knm (NVN 6724 Tabel 5) Kopmoment Scia M x,rep = 70,0 knm M y,rep = 24,0 knm Kopmoment totaal M rep = 274,18 knm Veiligheidsfactor g = 0,9 gunstig g = 1,5 ongunstig Paalkopwapening Uitgaande van minimale normaalkracht is de volgende wapening nodig: Betonkwaliteit C30/37 f cd = 20 N/mm Afmeting paal D = 600 mm Betonoppervlak A c = 282743 mm2 Tabel 10.4.b Normaalkracht minimaal = 363,2 kn Kopmoment totaal M d = 411,3 knm N / (f cd * A c ) = 0,064 M d / (f cd * d *A c ) = 0,121 ρ*f yd /f cd = 0,37 ρ = 0,017 Benodigde staaloppervlak A st = 4810 mm2 BGT Uitgaande van een maxmale staalspanning in de BGT van 200 N/mm2. Kopmoment M rep = 274,2 knm Normaalkracht N rep = 403,6 kn N / (f cd * A c ) = 0,071 M rep / (f cd * d *A c ) = 0,081 ρ*f yd /f cd = 0,19 ρ = 0,019 Benodigde staaloppervlak A st = 5372 mm2 Dit zou neerkomen op wapening 8Ø32

Bijlage 14 Scia resultaten kraanlosbunker GM-0172583, revisie D3.0

1. Project Licentienaam Grontmij N.V. Project Wanssum Onderdeel Vitelia Fundatieplaat Omschrijving - Auteur - Datum 22. 10. 2015 Constructie Algemeen XYZ Aantal knopen : 48 Aantal staven : 0 Aantal platen : 2 Aantal vaste lichamen : 0 Aantal gebruikte doorsneden : 0 Aantal belastingsgevallen : 4 Aantal gebruikte materialen : 1 Gravitatieversnelling [m/s 2 ] 9,810 Nationale norm EC - EN 2. Rekenmodel Z Y X 3. Materialen Beton EC2 Naam Type ρ E mod μ α f c.k.28 [kg/m 3 ] [MPa] [m/mk] [MPa] C30/37 Beton 2500,0 3,2800e+04 0.2 0,00 30,00 4. Knopen Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K1 0,000 0,000 0,000 K2 5,200 0,000 0,000 K3 5,200 7,310 0,000 K4 0,000 7,310 0,000 K5 0,500 1,000 0,000 K6 4,700 1,000 0,000 K7 4,700 6,810 0,000 K8 0,500 6,810 0,000 K9 0,500 0,500 0,000 K10 4,700 0,500 0,000 K21 0,000 0,500 0,000 K22 1,000 0,500 0,000 K23 1,000 1,500 0,000 K24 0,000 1,500 0,000 K25 0,000 6,310 0,000 K26 1,000 6,310 0,000 K27 1,000 7,310 0,000 Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K28 4,200 0,500 0,000 K29 5,200 0,500 0,000 K30 4,200 1,500 0,000 K31 5,200 1,500 0,000 K32 4,200 6,310 0,000 K33 5,200 6,310 0,000 K34 4,200 7,310 0,000 K35 0,000 10,000 0,000 K36 5,200 10,000 0,000 K37 5,200 17,310 0,000 K38 0,000 17,310 0,000 K39 0,500 11,000 0,000 K40 4,700 11,000 0,000 K41 4,700 16,810 0,000 K42 0,500 16,810 0,000 K43 0,500 10,500 0,000 K44 4,700 10,500 0,000

Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K45 0,000 10,500 0,000 K46 1,000 10,500 0,000 K47 1,000 11,500 0,000 K48 0,000 11,500 0,000 K49 0,000 16,310 0,000 K50 1,000 16,310 0,000 K51 1,000 17,310 0,000 Naam Coördinaat X Coördinaat Y Coördinaat Z [m] [m] [m] K52 4,200 10,500 0,000 K53 5,200 10,500 0,000 K54 4,200 11,500 0,000 K55 5,200 11,500 0,000 K56 4,200 16,310 0,000 K57 5,200 16,310 0,000 K58 4,200 17,310 0,000 5. 2D-elementen Naam Laag Type Rekenmodel Materiaal Dikte type D. [mm] E1 Laag1 vloer (90) Standaard C30/37 constant 550 E2 Laag1 vloer (90) Standaard C30/37 constant 550 6. Knoopondersteuningen Naam Knoop Systeem Type X Y Z Rx Ry Rz Stijfheid Rx Stijfheid Ry [MNm/rad] [MNm/rad] Sn1 K5 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn2 K6 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn3 K7 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn4 K8 GCS Standaard Vast Vast Vast Vrij Vrij Vrij Sn5 K39 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 1,2000e+01 1,2000e+01 Sn6 K40 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 1,2000e+01 1,2000e+01 Sn7 K41 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 1,2000e+01 1,2000e+01 Sn8 K42 GCS Standaard Vast Vast Vast Verend Verend Vrij 1,2000e+01 1,2000e+01

7. Belastingsgevallen 7.1. Belastingsgevallen - BG1 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Richting Spec Belastingtype BG1 Permanent LG1 -Z Eigen gewicht 7.1.1. BG1 / Totale waarde Z Y X 7.2. Belastingsgevallen - BG2 Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Spec Belastingtype BG2 Permanent LG1 Standaard 7.2.1. BG1 / Totale waarde Z Y X

8. Combinaties Naam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff. [-] Combi1 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG2 1,00 Combi1 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG2 1,50 Combi2 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG2 1,00 BG3 1,00 Combi2 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG2 1,50 BG3 1,50 Combi3 - BGT Lineair - BGT BG1 1,00 BG4 1,00 Combi3 - UGT Lineair - UGT BG1 1,35 BG4 1,50 9. Resultaatklasses Naam Alle UGT Alle BGT Alle UGT+BGT Lijst Combi1 - UGT - Lineair - UGT Combi2 - UGT - Lineair - UGT Combi3 - UGT - Lineair - UGT Combi1 - BGT - Lineair - BGT Combi2 - BGT - Lineair - BGT Combi3 - BGT - Lineair - BGT Combi1 - UGT - Lineair - UGT Combi2 - UGT - Lineair - UGT Combi3 - UGT - Lineair - UGT Combi1 - BGT - Lineair - BGT Combi2 - BGT - Lineair - BGT Combi3 - BGT - Lineair - BGT

10. Reactiekrachten 10.1. Reacties; BGT Rz Z Y X 10.2. Reacties; BGT Mx Z Y X

10.3. Reacties; BGT My Z Y X 10.4. Reacties; UGT Rz Z Y X

10.5. Reacties; UGT Mx Z Y X 10.6. Reacties; UGT My Z Y X

11. Momenten 11.1. 2D element - Interne krachten BGT; mxd+ 37.80 32.00 28.00 24.00 20.00 16.00 12.00 8.00 4.00 0.00-4.00-8.00-12.00-16.00-23.09 mxd+-max [knm/m] Z Y X 11.2. 2D element - Interne krachten BGT; myd+ 65.72 60.00 55.00 50.00 45.00 40.00 35.00 30.00 25.00 20.00 15.00 10.00 5.00 0.00-5.00-10.00-16.62 myd+-max [knm/m] Z Y X

85.72 78.00 72.00 66.00 60.00 54.00 48.00 42.00 36.00 30.00 24.00 18.00 12.00 6.00 0.00-9.04 11.3. 2D element - Interne krachten BGT; mxdmxd--max [knm/m] Z Y X 147.13 130.00 120.00 110.00 100.00 90.00 80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 0.00 11.4. 2D element - Interne krachten BGT; mydmyd--max [knm/m] Z Y X

11.5. 2D element - Interne krachten UGT; mxd+ 54.42 48.00 42.00 36.00 30.00 24.00 18.00 12.00 6.00-0.00-6.00-12.00-18.00-24.00-31.15 mxd+-max [knm/m] Z Y X 11.6. 2D element - Interne krachten UGT; myd+ 95.94 80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 0.00-10.00-21.97 myd+-max [knm/m] Z Y X

123.40 110.00 100.00 90.00 80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 0.00-12.65 11.7. 2D element - Interne krachten UGT; mxdmxd--max [knm/m] Z Y X 211.81 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00 0.00 11.8. 2D element - Interne krachten UGT; mydmyd--max [knm/m] Z Y X

Bijlage 15 Single Pile kraanlosbunker (veerconstante) GM-0172583, revisie D3.0

Report for D-Sheet Piling 15.1 Design of Diaphragm and Sheet Pile Walls Developed by Deltares Date of report: 10/22/2015 Time of report: 4:45:11 PM Date of calculation: 10/22/2015 Time of calculation: 3:38:08 PM Filename: Project identification: P:\..\Vitelia\Berekeningen\Kraanlosbunker\Versie D2.0\Single Pile Wanssum Palen Vitelia Bepaling rotatieveer

D-Sheet Piling 15.1 1 Summary 1.1 Overview of Maxima Displacement Moment Shear force Mob. perc. Mob. perc. moment resistance [mm] [knm] [kn] [%] [%] -4,9 50,00-27,47 0,0 0,4 10/22/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile Page 2

D-Sheet Piling 15.1 2 Input Data 2.1 General Input Data Model Unit weight of water Single pile; Pile loaded by forces 9,81 kn/m³ 2.2 Pile Properties Length 13,40 m Level top side 14,90 m Number of sections 1 2.3 Outline Outline 14,90 14,90 13,90 12,50 Zand, matig vast 11,00 11,15 Klei, zandig 11,00 11,15 Kopmoment 50kNm 13,90 12,50 7,00 Zand, los Paal rond 300 mm 7,00 Zand, matig vast2 1,50 1,50 Zand, vast2 2.4 Moments Name Level Moment [m] [knm] Kopmoment 50... 14,90 50,00 2.5 Water Level Water level: 11,15 [m] 2.6 Surface Surface level: 14,90 [m] 10/22/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile Page 3

D-Sheet Piling 15.1 2.7 Soil Material Properties Layer Level Unit weight Cohesion Friction angle Brinch name Unsat Sat. phi Hansen [m] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [degree] used Zand, vast 16,90 19,00 21,00 0,00 35,00 Yes Zand, matig vast 13,90 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Klei, zandig 12,50 18,00 20,00 0,00 27,50 Yes Zand, los 11,00 17,00 19,00 0,00 30,00 Yes Zand, matig va... 7,00 18,00 20,00 0,00 32,50 Yes Zand, vast2 1,50 19,00 21,00 0,00 35,00 Yes Layer Level Earth pressure coefficients Additional pore pressure name Active Neutral Passive Top Bottom [m] [-] [-] [-] [kn/m²] [kn/m²] Zand, vast 16,90 0,00 0,00 9,93 0,00 0,00 Zand, matig vast 13,90 0,00 0,00 11,96 0,00 0,00 Klei, zandig 12,50 0,00 0,00 9,14 0,00 0,00 Zand, los 11,00 0,00 0,00 13,50 0,00 0,00 Zand, matig va... 7,00 0,00 0,00 19,97 0,00 0,00 Zand, vast2 1,50 0,00 0,00 14,25 0,00 0,00 2.8 Soil Material Properties calculated using Brinch Hansen Layer Level Fictive name cohesion [m] [kn/m²] Zand, vast 16,90 0,00 Zand, matig vast 13,90 0,00 Klei, zandig 12,50 0,00 Zand, los 11,00 0,00 Zand, matig va... 7,00 0,00 Zand, vast2 1,50 0,00 2.9 Modulus of Subgrade Reaction Layer Level Ménard E-Mod Soil type Branch 1 name used Ménard Ménard Top Bottom [m] [kn/m²] [kn/m³] [kn/m³] Zand, vast 16,90 Yes 14000,00 Sand 128532,54 128532,54 Zand, matig vast 13,90 Yes 10000,00 Sand 91808,96 91808,96 Klei, zandig 12,50 Yes 4000,00 Clay 24844,94 24844,94 Zand, los 11,00 Yes 3500,00 Sand 32133,14 32133,14 Zand, matig va... 7,00 Yes 10000,00 Sand 91808,96 91808,96 Zand, vast2 1,50 Yes 21000,00 Sand 192798,81 192798,81 10/22/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile Page 4

D-Sheet Piling 15.1 3 Calculation Results Number of iterations: 5 3.1 Charts of Moments, Forces and Displacements Moments/Forces/Displacements Bending Moments [knm] Shear Forces [kn] Displacements [mm] Zand, vast 14 14 14 13 Zand, matig vast 13 13 12 Klei, zandig 12 12 11 11 11 10 10 10 9 Zand, los 9 9 Depth [m] 8 7 Paal rond 300 mm Depth [m] 8 7 Depth [m] 8 7 6 6 6 5 5 5 4 Zand, matig vast2 4 4 3 3 3 2 2 2-60 -40-20 0 20 40 60 Max: 50,0 - Min: -1,9-30 -20-10 0 10 20 30 Max: 0,8 - Min: -27,5-6 -4-2 0 2 4 6 Max: -4,9 3.2 Moments, Forces and Displacements Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 1 14,90 50,00 0,00-4,9 1 14,60 49,75-2,55-3,2 2 14,60 49,75-2,55-3,2 2 14,25 47,41-11,96-1,7 3 14,25 47,41-12,01-1,7 3 13,90 40,78-25,04-0,6 4 13,90 40,77-25,07-0,6 4 13,43 28,22-26,87 0,3 5 13,43 28,22-26,85 0,3 5 12,97 16,96-20,52 0,7 6 12,97 16,96-20,51 0,7 6 12,50 9,58-10,84 0,8 7 12,50 9,58-10,83 0,8 7 12,05 5,31-8,16 0,8 8 12,05 5,31-8,16 0,8 8 11,60 2,20-5,74 0,7 9 11,60 2,20-5,74 0,7 9 11,15 0,08-3,75 0,5 10 11,15 0,08-3,75 0,5 10 11,00-0,44-3,19 0,5 11 11,00-0,44-3,19 0,5 11 10,33-1,72-0,86 0,3 12 10,33-1,72-0,86 0,3 12 9,67-1,84 0,33 0,1 13 9,67-1,84 0,33 0,1 13 9,00-1,44 0,75 0,0 10/22/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile Page 5

D-Sheet Piling 15.1 Segment Level Moment Shear force Displacement number [m] [knm] [kn] [mm] 14 9,00-1,44 0,75 0,0 14 8,33-0,92 0,76 0,0 15 8,33-0,92 0,76 0,0 15 7,67-0,46 0,61 0,0 16 7,67-0,46 0,61 0,0 16 7,00-0,11 0,45 0,0 17 7,00-0,11 0,45 0,0 17 6,36 0,07 0,14 0,0 18 6,36 0,07 0,14 0,0 18 5,71 0,11-0,01 0,0 19 5,71 0,11-0,01 0,0 19 5,07 0,08-0,06 0,0 20 5,07 0,08-0,06 0,0 20 4,43 0,05-0,05 0,0 21 4,43 0,05-0,05 0,0 21 3,79 0,02-0,03 0,0 22 3,79 0,02-0,03 0,0 22 3,14 0,00-0,01 0,0 23 3,14 0,00-0,01 0,0 23 2,50 0,00 0,00 0,0 24 2,50 0,00 0,00 0,0 24 2,00 0,00 0,00 0,0 25 2,00 0,00 0,00 0,0 25 1,50 0,00 0,00 0,0 Max 50,00-26,87-4,9 Max, minor nodes incl. 50,00-27,47-4,9 End of Report 10/22/2015 P:\..\Versie D2.0\Single Pile Page 6

Bijlage 16 Berekening pons kraanlosbunker GM-0172583, revisie D3.0

@ Grontmij Project: Wanssum Projectnr: 334295 Onderdeel: Vitelia ponsbelastingen Datum: 28-10-2015 Blad: 1 van 1 Ponsbelasting hoekpaal 1 Gegevens Dikte vloer h = 550 mm Effectieve hoogte d eff = 480 mm Diameter paal d = 300 mm Randafstand hart paal tot rand R y = 500 mm R x = 500 mm Belastingen Paalreactie Binnen ponsvlak Ponsbelasting [kn] [kn] [kn] Belastingcombinatie 1 432-225 = 207 Belastingcombinatie 2 525-317 = 208 Belastingcombinatie 3 498-70 = 428 Optredende dwarskracht V Ed = 428 kn Belasting op ponsvlak ΔV Ed = 43 kn Belasting Q Ed = 18,563 kn/m 2 Ponsvlak A = 2,33 m 2 Gereduceerde dwarskracht V Ed,red = 385 kn

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 28 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Pons plaatfundatie kraanlosbunker Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Kraanlosbunker\Versie D2.0\ Pons.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Pons. (B) GEOMETRIE Kolomvorm : Rechthoekig Kolomsoort : Hoek - onder de vloer Betonkwaliteit : C35/45 Nuttige hoogte d [mm]: 480 Kolom Breedte lastvlak c 1 [mm]: 300 Lengte lastvlak c 2 [mm]: 300 Randafstand a 1 [mm]: 350 Randafstand a 2 [mm]: 350 d=480 385kN c1=300 a2=350 a1=350 c2=300 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Wapeningsratio r ly : 0.00400 Wapeningsratio rl z : 0.00400 Radiale afstand s r [mm]: 360 Tangentiële afstand s t [mm]: 720 Beugel diameter [mm]: 15 Hoek a : 90 BELASTING Kracht V Ed [kn]: 385.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 28 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Pons plaatfundatie kraanlosbunker Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 RESULTATEN Ponsomtrek v Rd,c v Rd,max v Ed v Rd,s A sw /s r A sw code [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ][mm 2 /mm] [mm 2 ] u 0 600 n.v.t. 4.82 2.08 n.v.t. n.v.t. n.v.t. u 1 2808 0.48 4.82 0.44 0.00 0.00 0 [42] Opmerkingen [ 42] Er is geen ponswapening nodig (ved < vrd,c). Controle-omtrek u 0 ( 600 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4.5 (formule 6.53) Nuttige plaatdikte d [mm]: 480 Omtrek u 0 [mm]: 600 Factor b : 1.55 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 2.08 Schuifsp. v Rd,max [N/mm 2 ]: 4.82 Controle-omtrek u 1 ( 2808 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4 Afstand tot aan kolom[mm]: 960 Nuttige plaatdikte d [mm]: 480 Omtrek u 1 [mm]: 2808 Omtrek u 1* [mm]: 1808 Factor b : 1.55 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.44 Schuifsp. v Rd,c [N/mm 2 ]: 0.48

Bijlage 17 Berekening wapening kraanlosbunker GM-0172583, revisie D3.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 28 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie kraanlosbunker Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Kraanlosbunker\Versie D2.0\ Pons.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Controle hoofdwapening. (B) GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C35/45 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram Doorsnedevorm : Rechthoek Afmetingen : b=1000 h=549 Scheurvorming volgens art : 7.3.4 Referentieperiode : 100 jaar WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Beugeldiameter : 20 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 10x16 10x16 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XD3 XC4 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Ja Ondergrond : Glad / N.v.t. Oneffen, voorbereid : k1=50 Constructieklasse : S5 S5 Grootste korrel : 31.5

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 28 okt 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie kraanlosbunker Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Betondekking Boven Onder Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : 50 50 Toegepaste dekking : 70 70 Gelijkwaardige diameter : 16 16 C min,b C min,dur DC dur : 16 45 0 16 40 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 40 5 50 Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : 50 50 Toegepaste dekking : 50 50 Gelijkwaardige diameter : 20 20 C min,b C min,dur DC dur : 20 45 0 20 40 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 40 5 50 BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] 1 0.0 96.0 0.0 66.0 415.1-415.1 158.4-227.9 2 0.0-212.0 0.0-147.0 415.1-415.1 158.4-227.9

Bijlage 18 D-Foundation paalberekening kraanlosbunker GM-0172583, revisie D3.0

Rapport voor D-Foundations 15.1 Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Grontmij Datum van rapport: 28-10-2015 Tijd van rapport: 8:50:01 Datum van berekening: 28-10-2015 Tijd van berekening: 8:44:33 Bestandsnaam: Projectbeschrijving: P:\..\Versie D2.0\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Wanssum Paalberekening Vitelia D-Foundations Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1

Grontmij D-Foundations 15.1 1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave 2 2 Invoergegevens 3 2.1 Algemene Invoergegevens 3 2.2 Rapportage Gegevens 3 2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles 3 2.4 Bovenbouw 3 2.5 Algemene Sondeergegevens 3 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3 2.6 Grondgegevens 4 2.6.1 Grondprofiel 3 4 2.7 Paaltypen 5 2.7.1 Paaltype : Rect 300x300 5 2.7.2 Paaltype : Round 300 5 2.8 Funderingsplan 5 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 6 2.9 Ontgravingsgegevens 6 2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden) 7 2.11 Eisen 7 2.12 Opgegeven Parameters 7 2.13 Rekenopties 7 2.14 Model Opties 7 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening 8 3.1 Fouten en waarschuwingen 8 3.2 Opmerkingen 8 3.3 Rekenparameters 8 3.3.1 Factoren Paal 8 3.3.2 Paaltype : Round 300 8 3.4 Toetsing Grenstoestand STR 9 3.5 Toetsing Grenstoestand GEO 9 3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand 9 3.7 Aanvullende Informatie 9 3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO 10 3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand 10 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 2

Grontmij D-Foundations 15.1 2 Invoergegevens 2.1 Algemene Invoergegevens Model Bearing Piles (EC7-NL) 2.2 Rapportage Gegevens Geotechnisch adviseur : Constructeur bovenbouw : Opdrachtgever : Titel 1 : Titel 2 : Titel 3 : Nummer project : Locatie project : Wanssum Paalberekening Vitelia D-Foundations Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles De toetsingen uitgevoerd door het model BEARING PILES van D-FOUNDATIONS hebben betrekking op paalfunderingen waarop statische of quasi-statische belastingen werken die drukkrachten in de palen veroorzaken met dien verstande dat de berekening van de paalkrachten en de vervormingen is gebaseerd op sonderingen. Eventuele rijzing van (trek-)palen en mogelijke horizontale verplaatsingen van palen zijn niet in deze toetsingen opgenomen. 2.4 Bovenbouw Stijfheidskarakteristiek : Slap 2.5 Algemene Sondeergegevens Aantal sonderingen : 1 Tijdstip sonderingen : Sondering - Ontgraving - Installatie 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3457 Legend Round 300 (Edge Round 300 (Midd CPT CKW-02 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 3

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer/naam Paalpunt- Bovenkant Onderkant X-coor- Y-coorsondering niveau pos. kleefzone neg. kleefzone dinaat dinaat [m R.N.] [m R.N.] [m R.N.] [m] [m] 1: 3 1,50 14,90 14,90 203081,88 394892,29 2.6 Grondgegevens Aantal grondprofielen (= aantal sonderingen) : 1 2.6.1 Grondprofiel 3 Behorende bij sondering 3 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,10 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,40 Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 1,50 Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,90 Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,90 OCR-waarde draagkrachtige laag : 1,00 Verwachte maaiveldzakking in [m] : 0,00 Aantal lagen in profiel : 11 Profile: 3 20,00 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,10) Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg NSFZ Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 PL Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 10,00 PSFZ Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 Sand, ve s.. 19,0 21,0 30,0 5,00 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5 0,00 PTL Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5-5,00 Sand, sl s.. 19,0 21,0 32,5-10,00-15,00 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc for alpha_s [MPa] PL (Phreatic Level) = 14,40 [m] PTL (Pile Tip Level) = 1,50 [m] PSFZ = Positive skin friction zone, top = 14,90 [m] NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = 14,90 [m] Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaan laag laag soort (Zand/Grind) [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [mm] 1 15,100 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 2 14,990 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 3 14,890 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 4 13,252 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 5 12,433 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 6 12,014 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 7 11,495 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 8 7,467 19,00 21,00 30,00 Zand 0,200 9 7,248 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 10-0,415 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 11-0,533 19,00 21,00 32,50 Zand 0,200 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 4

Grontmij D-Foundations 15.1 2.7 Paaltypen 2.7.1 Paaltype : Rect 300x300 Paaltype : Prefab betonpaal Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Rechthoekige paal beta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 9997-1:2012. s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 9997-1:2012. Paalafmetingen : Kleinste zijde paalpunt [m] : 0,300 Grootste zijde paalpunt [m] : 0,300 2.7.2 Paaltype : Round 300 Paaltype : Avegaarpaal Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 9997-1:2012. s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 9997-1:2012. Paalafmetingen : Diameter [m] : 0,300 2.8 Funderingsplan Aantal palen : 1 Aantal samenwerkende palen* : 1 * : 0 = niet ingevoerd, 1 = slappe bovenbouw, >1 = stijve bovenbouw 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 5

Grontmij D-Foundations 15.1 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 1 Legend Round 300 (Edge Round 300 (Midd CPT Paal X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Paalkopnr/naam dinaat dinaat (STR/GEO) (BGT) niveau [m] [m] [kn] [kn] [kn/m2] [m R.N.] 1: 1 203086,00 394847,00 525,00 364,00 0,00 15,14 2.9 Ontgravingsgegevens Niveau ontgraving in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,14 Reductie model : Safe (NEN) 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 6

Grontmij D-Foundations 15.1 Indication for qc-reduction due to safe reduction method Profile: 3 20,00 qc [MPa] [kn/m2] 15,00 10 20 30 40 50 60 70 80 Ground level (15,10) PL 0 100 200 300 400 500 600 700 10,00 5,00 0,00-5,00-10,00-15,00 Depth [m] qc [MPa] Reduced qc [MPa] PL (Phreatic Level) = 14,40 [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress 2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden) Totale belasting op alle palen In grenstoestand STR/GEO in [kn] : 525,00 In Bruikbaarheidsgrenstoestand in [kn] : 364,00 2.11 Eisen Grenstoestand GEO Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 100 Bruikbaarheidgrenstoestand Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 300 2.12 Opgegeven Parameters Alle parameters volgens de standaard. 2.13 Rekenopties Gebruik paalgroep bij negatieve kleef (standaard) Geen gebruik tussenresultatenfile Pas reductie toe bij avegaar (standaard) Gebruik de invloed van ontgravingen (standaard). 2.14 Model Opties Geselecteerde paaltypen : -Round 300 Geselecteerde profielen : -3 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 7

Grontmij D-Foundations 15.1 3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening 3.1 Fouten en waarschuwingen Waarschuwing : De diepte van de sonderingen voldoen niet aan de eisen zoals gesteld in NEN-EN 9997-1 art 3.2.3. De sonderingen voldoen niet aan de eisen zoals gesteld in NEN-EN 9997-1 par 3.2.3 omdat : - er minimaal twee sonderingen vereist zijn. - niet alle alle palen binnen het voorgeschreven gebied per sondering vallen. 3.2 Opmerkingen Het programma gaat bij de controle van het grondonderzoek, volgens NEN-EN 9997-1 art 3.2.3 lid (e), uit van het opgegeven testniveau. Het houdt geen rekening met eventueel verschillende paalpuntniveau's. Bij gebruikmaking van verschillende paalpuntniveau's dient de gebruiker zelf eventueel benodigd extra onderzoek te beoordelen. Bij de controle volgens NEN-EN 9997-1 art 3.2.3 is rekening gehouden met een gemiddelde onderlinge afstand van 25 m. Er wordt voldaan aan de eisen van NEN-EN 9997-1 art 3.3.3. De variantie (0,00%) is goed (<= 12%). 3.3 Rekenparameters 3.3.1 Factoren Paal gamma;b (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, Grenstoestand STR/GEO) : 1,20 gamma;b (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1,00 gamma;s (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, Grenstoestand STR/GEO) : 1,20 gamma;s (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A.6 A.7 A.8, de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1,00 ksi3 (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A, tabel 10a, bij N = 1) : 1,39 ksi4 (NEN-EN 9997-1:2012, bijlage A, tabel 10a, bij N = 1) : 1,39 Ksi 3 is gebruikt. 3.3.2 Paaltype : Round 300 Paaltype : Avegaarpaal Materiaaltype paal : Beton Gladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandeling Paalvorm : Ronde paal beta (Paalvoetvormfactor; figuur 7i, NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN-EN 9997-1) : 1,00 s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN-EN 9997-1 : factor voor invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) : 1,00 Paalafmetingen : Diameter [m] : 0,300 Sondering Alpha_s Alpha_s Alpha_p Zand/ Klei/Leem Grind Veen 3 0,0060 -- 0,8000 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 8

Grontmij D-Foundations 15.1 3.4 Toetsing Grenstoestand STR Eis volgens NEN-EN 9997-1:2012 par. 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd. Slappe constructie dus vergelijking per paal. Fc;d = Rc;d = 525,000 [kn] 780,225 [kn] Er wordt voldaan aan de eis van grenstoestand STR. NB: Negatieve kleef maakt GEEN deel uit van de toetsing van Grenstoestand STR. De eventuele invloed van negatieve kleef wordt verwerkt in de toetsing van de grenstoestanden GEO en de Bruikbaarheidsgrenstoestand. De intermediate results bevatten het overzicht van de berekende waarden voor negatieve kleef. In dit project speelt negatieve kleef geen rol. 3.5 Toetsing Grenstoestand GEO Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. Sd = Sreq = 0,013 [m] 0,150 [m] Er wordt voldaan aan de zakkingseis van grenstoestand GEO. Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN. 3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. Voor woningen en woongebouwen geldt : Sreq = 0.05 m. Voor overige typen bovenbouw geldt deze eis eveneens tenzij er een nadere zakkingseis is gedefinieerd. Sd = Sreq = 0,006 [m] 0,150 [m] Er wordt voldaan aan de zakkingseis van de Bruikbaarheidsgerenstoestand. Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN. 3.7 Aanvullende Informatie Rekenwaarden van de optredende maximale schachtspanningen (berekend op het scheidingsvlak tussen positieve en negatieve kleefzone) Bij Grenstoestand STR, GEO :sigma = Bij de Gebruiksgrenstoestand :sigma = 7,43 [N/mm2] 5,15 [N/mm2] De maximale zakking werd gevonden bij : Grenstoestand GEO Sondering 3 Paalnaam: 1 Componenten van deze maximale zakking zijn : sneg = 0,000 [m] sb = 0,009 [m] sel;d = 0,003 [m] s2 = 0,000 [m] Bruikbaarheidsgrenstoestand Sondering 3 Paalnaam: 1 Componenten van deze maximale zakking zijn : sneg = 0,000 [m] 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 9

Grontmij D-Foundations 15.1 sb = sel;d = s2 = 0,004 [m] 0,002 [m] 0,000 [m] sneg is hierbij de zakking ten gevolge van de negatieve kleef indien de verwachte maaiveldzakking (mvz) is gelegen tussen de volgende grenzen : 0.02 < mvz <= 0.10 meter. Bij maaiveldzakkingen buiten deze grenzen is sneg 0. 3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO naam Draagkracht Draagkracht Draagkracht sondering Schacht [kn] Punt [kn] Totaal [kn] Rs;d Rb;d 3 476,281 303,944 780,225 3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand naam Draagkracht Draagkracht Draagkracht sondering Schacht [kn] Punt [kn] Totaal [kn] Rs;d Rb;d 3 571,537 364,733 936,270 Einde Rapport 28-10-2015 P:\..\Paalberekening kraanlosbunker Vitelia v1 Page 10

Bijlage 19 Paalkopwapening kraanlosbunker GM-0172583, revisie D3.0

@ Grontmij Project: Wanssum - Vitelia Projectnr: 334295 Onderdeel: Paalkopwapening Datum: 28-10-2015 Blad: 1 van 1 Paalkopwapening Paalbelastingen Eigen gewicht plaat F rep = 130,7 kn Variabele belasting H rep = 19 kn Kopmoment M rep = 21,09 knm (NVN 6724 Tabel 5) Kopmoment Scia M x,rep = 9,0 knm M y,rep = 4,0 knm Kopmoment totaal M rep = 30,355 knm Veiligheidsfactor g = 0,9 gunstig g = 1,5 ongunstig Paalkopwapening Uitgaande van minimale normaalkracht is de volgende wapening nodig: Betonkwaliteit C30/37 f cd = 20 N/mm Afmeting paal D = 300 mm Betonoppervlak A c = 70686 mm2 Tabel 10.4.b Normaalkracht minimaal = 117,6 kn Kopmoment totaal M d = 45,5 knm N / (f cd * A c ) = 0,083 M d / (f cd * d *A c ) = 0,107 ρ*f yd /f cd = 0,29 ρ = 0,013 Benodigde staaloppervlak A st = 942 mm2 BGT Uitgaande van een maxmale staalspanning in de BGT van 200 N/mm2. Kopmoment M rep = 30,4 knm Normaalkracht N rep = 130,7 kn N / (f cd * A c ) = 0,092 M rep / (f cd * d *A c ) = 0,072 ρ*f yd /f cd = 0,17 ρ = 0,017 Benodigde staaloppervlak A st = 1202 mm2 Dit zou neerkomen op wapening 6Ø16

Bijlage 20 D-Foundation fundering op staal transportbrug GM-0172583, revisie D3.0

Report for D-Foundations 14.1 Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations Developed by Deltares Company: Grontmij Nederland B.V. Date of report: 24-9-2015 Time of report: 14:28:59 Date of calculation: 24-9-2015 Time of calculation: 14:23:06 Filename: Project identification: P:\..\Vitelia\Berekeningen\Transportbrug\Fundatieplaat transportbrug Wanssum Vitelia fundatieplaat transportbrug D-Foundations Fundatieplaat transportbrug

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 1 Table of Contents 1 Table of Contents 2 2 Input Data 3 2.1 General Input Data 3 2.2 General Report Data 3 2.3 Application Area Model Shallow Foundations 3 2.4 Superstructure 3 2.5 General CPT Data 3 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan 3 2.6 Soil Data 4 2.6.1 Soil Profile 3 4 2.6.2 Soil Profile 4 5 2.6.3 Soil Profile 5 6 2.6.4 Soil Profile 7 7 2.7 Foundation Data 8 2.8 Foundation Plan 8 2.8.1 View of Foundation Plan 8 2.9 Load Data 9 2.9.1 Vertical Loads 9 2.9.2 Horizontal Loads 9 2.10 Requirements 9 2.11 Overruled Parameters 9 2.12 Calculation Options 9 3 Shallow Foundations (EC7-NL): Results of Verification 10 3.1 Verification of Limit State STR 10 3.1.1 Vertical Bearing Capacity, Undrained Situation 10 3.1.2 Vertical Bearing Capacity, Drained Situation 10 3.1.3 Horizontal Bearing Capacity 10 3.1.4 Stability 10 3.2 Verification of Limit State GEO 11 3.2.1 Verification of Settlement at Limit State GEO 11 3.3 Verification of Serviceability limit state 11 3.3.1 Verification of the Serviceability Limit State 11 3.4 Additional Information 12 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 2

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 2 Input Data 2.1 General Input Data Model Shallow Foundations (EC7-NL) 2.2 General Report Data Geotechnical consultant : Design engineer superstructure : Principal : Title 1 : Title 2 : Title 3 : Number of project : Location of project : Wanssum Vitelia fundatieplaat transportbrug D-Foundations Fundatieplaat transportbrug 2.3 Application Area Model Shallow Foundations The verifications performed by the model Shallow Foundation of D-FOUNDATIONS concern shallow foundations on which only static or quasi-static loads work. The foundation surface must be practically level and should not exceed an angle of 2.5 degrees with the horizon. 2.4 Superstructure Rigidity of the superstructure : Non-Rigid 2.5 General CPT Data Number of CPT's : 4 2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan Legend Load CPT 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 3

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Number/name X-coor- Y-coor- CPT dinate dinate [m] [m] 1: 3 203081,88 394892,29 2: 4 203085,29 394897,71 3: 5 203086,81 394889,87 4: 7 203091,89 394877,97 2.6 Soil Data Number of soilprofiles: 4 2.6.1 Soil Profile 3 Belonging to CPT 3 Surface level in [m. reference level] : 15,10 Phreatic level in [m. reference level] : 14,60 Placement depth of foundation element in [m R.L.] = 14,90 Concentration value according to Frohlich [-] = 3 Number of layers in profile : 11 Profile: 3 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,10) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 7,50 7,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 5,00 5,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,60 [m] FL (Foundation Level) = 14,90 [m] Number Level Gamma Gamma Phi Cohesion f;undr Cc Ca layer top layer sat [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,100 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,990 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,890 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,252 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 12,433 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 12,014 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 11,495 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 7,467 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 7,248 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 10-0,415 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 11-0,533 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 4

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Number Level e0 Matelayer top layer rial [m R.L.] [-] type 1 15,100 0,26 Sand 2 14,990 0,26 Sand 3 14,890 0,26 Sand 4 13,252 0,26 Sand 5 12,433 0,26 Sand 6 12,014 0,26 Sand 7 11,495 0,26 Sand 8 7,467 0,26 Sand 9 7,248 0,26 Sand 10-0,415 0,26 Sand 11-0,533 0,26 Sand 2.6.2 Soil Profile 4 Belonging to CPT 4 Surface level in [m. reference level] : 15,01 Phreatic level in [m. reference level] : 14,51 Placement depth of foundation element in [m R.L.] = 14,81 Concentration value according to Frohlich [-] = 3 Number of layers in profile : 8 Profile: 4 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,01) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Loam, 19,0 19,0 27,5 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 FL 12,50 12,50 10,00 10,00 7,50 7,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 5,00 5,00 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,51 [m] FL (Foundation Level) = 14,81 [m] Number Level Gamma Gamma Phi Cohesion f;undr Cc Ca layer top layer sat [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,010 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,900 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,800 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,862 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 13,562 19,00 19,00 27,50 0,00 50,00 0,05 0,00 6 13,343 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 13,243 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 2,607 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 5

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Number Level e0 Matelayer top layer rial [m R.L.] [-] type 1 15,010 0,26 Sand 2 14,900 0,26 Sand 3 14,800 0,26 Sand 4 13,862 0,26 Sand 5 13,562 0,00 Loam 6 13,343 0,26 Sand 7 13,243 0,26 Sand 8 2,607 0,26 Sand 2.6.3 Soil Profile 5 Belonging to CPT 5 Surface level in [m. reference level] : 15,01 Phreatic level in [m. reference level] : 14,51 Placement depth of foundation element in [m R.L.] = 14,81 Concentration value according to Frohlich [-] = 3 Number of layers in profile : 10 Profile: 5 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,01) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 7,50 7,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 5,00 5,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,51 [m] FL (Foundation Level) = 14,81 [m] Number Level Gamma Gamma Phi Cohesion f;undr Cc Ca layer top layer sat [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,010 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,900 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,800 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,243 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 11,348 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 10,929 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 10,810 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 8,758 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 7,644 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 10 3,249 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 6

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Number Level e0 Matelayer top layer rial [m R.L.] [-] type 1 15,010 0,26 Sand 2 14,900 0,26 Sand 3 14,800 0,26 Sand 4 13,243 0,26 Sand 5 11,348 0,26 Sand 6 10,929 0,26 Sand 7 10,810 0,26 Sand 8 8,758 0,26 Sand 9 7,644 0,26 Sand 10 3,249 0,26 Sand 2.6.4 Soil Profile 7 Belonging to CPT 7 Surface level in [m. reference level] : 14,96 Phreatic level in [m. reference level] : 14,46 Placement depth of foundation element in [m R.L.] = 14,76 Concentration value according to Frohlich [-] = 3 Number of layers in profile : 9 Profile: 7 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (14,96) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 7,50 7,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 5,00 5,00 2,50 2,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,46 [m] FL (Foundation Level) = 14,76 [m] Number Level Gamma Gamma Phi Cohesion f;undr Cc Ca layer top layer sat [m R.L.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 14,960 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,950 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,850 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,831 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 12,112 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 11,612 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 11,393 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 0,990 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 0,872 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 7

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Number Level e0 Matelayer top layer rial [m R.L.] [-] type 1 14,960 0,26 Sand 2 14,950 0,26 Sand 3 14,850 0,26 Sand 4 13,831 0,26 Sand 5 12,112 0,26 Sand 6 11,612 0,26 Sand 7 11,393 0,26 Sand 8 0,990 0,26 Sand 9 0,872 0,26 Sand 2.7 Foundation Data Element Element Width Length Diameter Type name shape [m] [m] [m] Rect 2500x3700 Rectangular elem. 2,50 3,70 n.a. Cast in place 2.8 Foundation Plan 2.8.1 View of Foundation Plan Legend Load CPT Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Rect 2500x3700 Element Xm Ym angle Matching Matching Matching Nearby number/ type profile load slope name [m] [m] [deg] name name name 1: 1a 0,00 0,00 0,00 Rect 2500x3700 3 Load (1) None 2: 1b 5,00 0,00 0,00 Rect 2500x3700 3 Load (2) None 3: 2a 0,00 5,00 0,00 Rect 2500x3700 4 Load (1) None 4: 2b 5,00 5,00 0,00 Rect 2500x3700 4 Load (2) None 5: 3a 0,00 10,00 0,00 Rect 2500x3700 5 Load (1) None 6: 3b 5,00 10,00 0,00 Rect 2500x3700 5 Load (2) None 7: 4a 0,00 15,00 0,00 Rect 2500x3700 7 Load (1) None 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 8

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Element Xm Ym angle Matching Matching Matching Nearby number/ type profile load slope name [m] [m] [deg] name name name 8: 4b 5,00 15,00 0,00 Rect 2500x3700 7 Load (2) None 2.9 Load Data 2.9.1 Vertical Loads Load LS STR/GEO SLS elat. elong. Vd elat. elong. Vd [m] [m] [kn] [m] [m] [kn] Load (1) 0,00 0,00 110,00 0,00 0,00 78,00 Load (2) 0,00 0,00 62,00 0,00 0,00 46,00 2.9.2 Horizontal Loads Load LS STR/GEO SLS eh Hd eh Hd Kappa [m] [kn] [m] [kn] [deg] Load (1) 1,00 11,00 1,00 7,00 90,00 Load (2) 1,00 11,00 1,00 7,00 90,00 2.10 Requirements Limit state GEO Maximum allowed settlement in [m] : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 100 Serviceability Limit State Maximum allowed settlement in [m] : 0,150 Maximum allowed (relative) rotation : 1 / 300 2.11 Overruled Parameters All parameters according to standard. 2.12 Calculation Options Create intermediate results file Do not use the interaction model. 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 9

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 3 Shallow Foundations (EC7-NL): Results of Verification 3.1 Verification of Limit State STR Required by NEN-EN 9997-1:2012 section 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd. 3.1.1 Vertical Bearing Capacity, Undrained Situation Found Calc. Vd Rd Rd Fpull Result of elem. case (Squeeze) verification name [kn] [kn] [kn] [kn] 1a NONE 1b NONE 2a Case C 292,83 2370,53 0,00 0,00 PASSED 2b Case C 244,83 2193,24 0,00 0,00 PASSED 3a NONE 3b NONE 4a NONE 4b NONE - the highest value of Rd is used in the verification! -Fpull (0.5 * w' * cu;d) is the tension force in the element per meter which should be handled by the element in case of squeeze (see last paragraph 6.5.2.2 NEN-9097-1 (r), NEN-EN). 3.1.2 Vertical Bearing Capacity, Drained Situation Found Calc. Vd Rd Vd Rd Result of elem. case (Punch) (Punch) verification name [kn] [kn] [kn] [kn] 1a Case B 110,00 668,96 0,00 0,00 PASSED 1b Case B 62,00 486,00 0,00 0,00 PASSED 2a Case B 110,00 668,06 0,00 0,00 PASSED 2b Case B 62,00 480,16 0,00 0,00 PASSED 3a Case B 110,00 662,74 0,00 0,00 PASSED 3b Case B 62,00 483,10 0,00 0,00 PASSED 4a Case B 110,00 622,04 0,00 0,00 PASSED 4b Case B 62,00 453,82 0,00 0,00 PASSED Note: both the situation with and without punch through are checked! 3.1.3 Horizontal Bearing Capacity Found Hd Rd Rd Result of Result of elem. undrained drained verification verification name [kn] [kn] [kn] undrained drained 1a 11,00 0,00 31,10 n.a. PASSED 1b 11,00 0,00 18,34 n.a. PASSED 2a 11,00 360,82 31,10 PASSED PASSED 2b 11,00 324,90 18,34 PASSED PASSED 3a 11,00 0,00 31,10 n.a. PASSED 3b 11,00 0,00 18,34 n.a. PASSED 4a 11,00 0,00 31,10 n.a. PASSED 4b 11,00 0,00 18,34 n.a. PASSED 3.1.4 Stability Found Minimum Minimum Phi`d Tip over Total elem. l' w' stability stability name [m] [m] [deg] 1a 3,70 2,30 23,61 PASSED PASSED 1b 3,70 2,15 23,69 PASSED PASSED 2a 3,70 2,30 23,64 PASSED PASSED 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 10

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 Found Minimum Minimum Phi`d Tip over Total elem. l' w' stability stability name [m] [m] [deg] 2b 3,70 2,15 23,63 PASSED PASSED 3a 3,70 2,30 23,55 PASSED PASSED 3b 3,70 2,15 23,65 PASSED PASSED 4a 3,70 2,30 23,10 PASSED PASSED 4b 3,70 2,15 23,19 PASSED PASSED 3.2 Verification of Limit State GEO Required by NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq.Sreq = 0,150 [m] Sd = s1;d + s2;d 3.2.1 Verification of Settlement at Limit State GEO Found s1 s1;gd s2 Result of Result of elem. (20%) (5%) verification verification name [m] [m] [m] (20%) (5%) 1a 0,005 0,005 0,000 PASSED PASSED 1b 0,003 0,003 0,000 PASSED PASSED 2a 0,007 0,008 0,002 PASSED PASSED 2b 0,005 0,005 0,002 PASSED PASSED 3a 0,005 0,006 0,000 PASSED PASSED 3b 0,003 0,004 0,000 PASSED PASSED 4a 0,006 0,007 0,000 PASSED PASSED 4b 0,004 0,004 0,000 PASSED PASSED Note: the verification at 20% is demanded by the NEN, at 5% is recommended by Deltares! The maximum increase in soil tension found while calculating the settlement, is100 % of the effective foundation pressure. The interaction model is not used. Hence a comparisment at individual level of the different (types of) foundation elements is performed. Rotation is therefore not an issue. 3.3 Verification of Serviceability limit state Required by NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. For houses, the requirement is : Sreq = 0.05 m. For other types of superstructures a different (well considered) requirement can be specified. Seq = 0,150 Sd = s1;d + s2;d 3.3.1 Verification of the Serviceability Limit State Found s1 s1;gd s2 Result of Result of elem. (20%) (5%) verification verification name [m] [m] [m] (20%) (5%) 1a 0,003 0,003 0,000 PASSED PASSED 1b 0,001 0,002 0,000 PASSED PASSED 2a 0,004 0,004 0,002 PASSED PASSED 2b 0,002 0,003 0,002 PASSED PASSED 3a 0,003 0,003 0,000 PASSED PASSED 3b 0,002 0,002 0,000 PASSED PASSED 4a 0,003 0,003 0,000 PASSED PASSED 4b 0,002 0,002 0,000 PASSED PASSED Note: the verification at 20% is demanded by the NEN, at 5% is recommended by Deltares! The maximum increase in soil tension found while calculating the settlement, is100 % of the effective foundation pressure. The interaction model is not used. Hence a comparisment at individual level of the different (types of) foundation elements is performed. Rotation is therefore not an issue. 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 11

Grontmij Nederland B.V. D-Foundations 14.1 3.4 Additional Information The maximum settlement at limit state GEO is 0,009 meter and has been found at foundation element 3. The maximum settlement at the Serviceability Limit State is 0,006 meter and has been found at foundation element 3. End of Report 24-9-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug Page 12

Bijlage 21 Sterkte fundatieplaat transportbrug GM-0172583, revisie D3.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 24 sep 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Transportbrug\Pons.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Pons. (B) GEOMETRIE Kolomvorm : Rechthoekig Kolomsoort : Hoek - op de vloer Betonkwaliteit : C35/45 Nuttige hoogte d [mm]: 130 Kolom Breedte lastvlak c 1 [mm]: 100 Lengte lastvlak c 2 [mm]: 50 12kN c2=50 d=130 c1=100 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Wapeningsratio r ly : 0.00200 Wapeningsratio rl z : 0.00200 Radiale afstand s r [mm]: 97 Tangentiële afstand s t [mm]: 195 Beugel diameter [mm]: 6 Hoek a : 90 BELASTING Kracht V Ed [kn]: 12.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 24 sep 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 RESULTATEN Ponsomtrek v Rd,c v Rd,max v Ed v Rd,s A sw /s r A sw code [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ][mm 2 /mm] [mm 2 ] u 0 150 n.v.t. 4.82 0.71 n.v.t. n.v.t. n.v.t. u 1 558 0.59 4.82 0.19 0.00 0.00 0 [42] Opmerkingen [ 42] Er is geen ponswapening nodig (ved < vrd,c). Controle-omtrek u 0 ( 150 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4.5 (formule 6.53) Nuttige plaatdikte d [mm]: 130 Omtrek u 0 [mm]: 150 Factor b : 1.16 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.71 Schuifsp. v Rd,max [N/mm 2 ]: 4.82 Controle-omtrek u 1 ( 558 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4 Afstand tot aan kolom[mm]: 260 Nuttige plaatdikte d [mm]: 130 Omtrek u 1 [mm]: 558 Omtrek u 1* [mm]: 483 Factor b : 1.16 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.19 Schuifsp. v Rd,c [N/mm 2 ]: 0.59 Controle hoofdwapening. (B) GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C35/45 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram Doorsnedevorm : Rechthoek Afmetingen : b=1000 h=200 Scheurvorming volgens art : 7.3.4 Referentieperiode : 100 jaar

Grontmij Nederland B.V. Blad: 3 TS/Construct Rel: 5.27b 24 sep 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Beugeldiameter : 20 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 6.67x12 6.67x12 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XD3 XC4 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Ja Ondergrond : Glad / N.v.t. Oneffen, voorbereid : k1=50 Constructieklasse : S5 S5 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 2de laag 2de laag Nominale dekking : 50 50 Toegepaste dekking : 70 70 Gelijkwaardige diameter : 12 12 C min,b C min,dur DC dur : 12 45 0 12 40 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 40 5 50 Beugel / Verdeelwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : 50 50 Toegepaste dekking : 50 50 Gelijkwaardige diameter : 20 20 C min,b C min,dur DC dur : 20 45 0 20 40 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 40 5 50 BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] 1 5.0 18.0 3.0 12.0 56.0-56.0 21.6-29.5 2 5.0-18.0 3.0-12.0 56.0-56.0 21.6-29.5

Bijlage 22 D-Foundation fundering op staal steunconstructie GM-0172583, revisie D3.0

Rapport voor D-Foundations 15.1 Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Grontmij Datum van rapport: 6-11-2015 Tijd van rapport: 15:22:02 Datum van berekening: 6-11-2015 Tijd van berekening: 14:48:56 Bestandsnaam: P:\..\Aanvullende platen\fundatieplaat transportbrug deel 2 Projectbeschrijving: Wanssum Vitelia fundatieplaat transportbrug D-Foundations Fundatieplaat transportbrug deel 2

Grontmij D-Foundations 15.1 1 Inhoudsopgave 1 Inhoudsopgave 2 2 Invoergegevens 3 2.1 Algemene Invoergegevens 3 2.2 Rapportage Gegevens 3 2.3 Toepassingsgebied Model Fundering op staal 3 2.4 Bovenbouw 3 2.5 Algemene Sondeergegevens 3 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3 2.6 Grondgegevens 4 2.6.1 Grondprofiel 3 4 2.6.2 Grondprofiel 4 5 2.6.3 Grondprofiel 5 6 2.6.4 Grondprofiel 7 7 2.7 Funderingsgegevens 8 2.8 Funderingsplan 8 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 8 2.9 Belastingsgegevens 9 2.9.1 Verticale belastingen 9 2.9.2 Horizontale belastingen 9 2.10 Eisen 9 2.11 Opgegeven Parameters 9 2.12 Rekenopties 9 3 Shallow Foundations (EC7-NL): Resultaten Toetsing 10 3.1 Toetsing Grenstoestand STR 10 3.1.1 Verticale Draagkracht, Ongedraineerde Situatie 10 3.1.2 Verticale Draagkracht, Gedraineerde Situatie 10 3.1.3 Horizontale Draagkracht 10 3.1.4 Stabiliteit 10 3.2 Toetsing Grenstoestand GEO 11 3.2.1 Zakkingscontrole Grenstoestand GEO 11 3.3 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand 11 3.3.1 Zakkingscontrole van de Bruikbaarheidsgrenstoestand 11 3.4 Aanvullende Informatie 12 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 2

Grontmij D-Foundations 15.1 2 Invoergegevens 2.1 Algemene Invoergegevens Model Shallow Foundations (EC7-NL) 2.2 Rapportage Gegevens Geotechnisch adviseur : Constructeur bovenbouw : Opdrachtgever : Titel 1 : Wanssum Titel 2 : Vitelia fundatieplaat transportbrug Titel 3 : D-Foundations Fundatieplaat transportbrug deel 2 Nummer project : Locatie project : 2.3 Toepassingsgebied Model Fundering op staal De toetsingen uitgevoerd door het model fundering op staal van D-FOUNDATIONS hebben betrekking op funderingen op staal waarop statische of quasi-statische krachten werken. Het funderingsoppervlak mag hierbij een hoek met de horizontaal maken van ten hoogste 2.5 graden. 2.4 Bovenbouw Stijfheidskarakteristiek : Slap 2.5 Algemene Sondeergegevens Aantal sonderingen : 4 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan Legend Load CPT 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 3

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer/naam X-coor- Y-coorsondering dinaat dinaat [m] [m] 1: 3 203081,88 394892,29 2: 4 203085,29 394897,71 3: 5 203086,81 394889,87 4: 7 203091,89 394877,97 2.6 Grondgegevens Aantal grondprofielen: 4 2.6.1 Grondprofiel 3 Behorende bij sondering 3 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,10 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,60 Funderingsniveau in [m t.o.v. R.N.] = 14,90 Concentratiegetal van Frohlich [-] = 3 Aantal lagen in profiel : 11 Profile: 3 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,10) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 7,50 7,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 5,00 5,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,60 [m] FL (Foundation Level) = 14,90 [m] Nummer Niveau Gamma Gamma Phi Cohesie f;undr Cc Ca laag bov.laag sat [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,100 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,990 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,890 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,252 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 12,433 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 12,014 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 11,495 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 7,467 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 7,248 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 10-0,415 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 11-0,533 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 4

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer Niveau e0 Grondlaag bov.laag soort [m R.N.] [-] 1 15,100 0,26 Zand 2 14,990 0,26 Zand 3 14,890 0,26 Zand 4 13,252 0,26 Zand 5 12,433 0,26 Zand 6 12,014 0,26 Zand 7 11,495 0,26 Zand 8 7,467 0,26 Zand 9 7,248 0,26 Zand 10-0,415 0,26 Zand 11-0,533 0,26 Zand 2.6.2 Grondprofiel 4 Behorende bij sondering 4 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,01 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,51 Funderingsniveau in [m t.o.v. R.N.] = 14,81 Concentratiegetal van Frohlich [-] = 3 Aantal lagen in profiel : 8 Profile: 4 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,01) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Loam, 19,0 19,0 27,5 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 FL 12,50 12,50 10,00 10,00 7,50 7,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 5,00 5,00 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,51 [m] FL (Foundation Level) = 14,81 [m] Nummer Niveau Gamma Gamma Phi Cohesie f;undr Cc Ca laag bov.laag sat [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,010 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,900 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,800 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,862 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 13,562 19,00 19,00 27,50 0,00 50,00 0,05 0,00 6 13,343 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 13,243 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 2,607 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 5

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer Niveau e0 Grondlaag bov.laag soort [m R.N.] [-] 1 15,010 0,26 Zand 2 14,900 0,26 Zand 3 14,800 0,26 Zand 4 13,862 0,26 Zand 5 13,562 0,00 Leem 6 13,343 0,26 Zand 7 13,243 0,26 Zand 8 2,607 0,26 Zand 2.6.3 Grondprofiel 5 Behorende bij sondering 5 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 15,01 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,51 Funderingsniveau in [m t.o.v. R.N.] = 14,81 Concentratiegetal van Frohlich [-] = 3 Aantal lagen in profiel : 10 Profile: 5 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (15,01) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 7,50 7,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 5,00 5,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 2,50 2,50 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,51 [m] FL (Foundation Level) = 14,81 [m] Nummer Niveau Gamma Gamma Phi Cohesie f;undr Cc Ca laag bov.laag sat [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 15,010 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,900 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,800 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,243 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 11,348 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 10,929 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 10,810 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 8,758 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 7,644 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 10 3,249 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 6

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer Niveau e0 Grondlaag bov.laag soort [m R.N.] [-] 1 15,010 0,26 Zand 2 14,900 0,26 Zand 3 14,800 0,26 Zand 4 13,243 0,26 Zand 5 11,348 0,26 Zand 6 10,929 0,26 Zand 7 10,810 0,26 Zand 8 8,758 0,26 Zand 9 7,644 0,26 Zand 10 3,249 0,26 Zand 2.6.4 Grondprofiel 7 Behorende bij sondering 7 Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,96 Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14,46 Funderingsniveau in [m t.o.v. R.N.] = 14,76 Concentratiegetal van Frohlich [-] = 3 Aantal lagen in profiel : 9 Profile: 7 17,50 17,50 15,00 qc [MPa] 10,00 20,00 30,00 40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 Ground level (14,96) 15,00 PL Material Unit weight Unit weight Phi dry wet kn/m3 kn/m3 deg Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 FL 12,50 12,50 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 Sand, ve s.. 18,0 20,0 25,0 10,00 10,00 7,50 7,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 5,00 5,00 2,50 2,50 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0 0,00 0,00 Sand, sl s.. 18,0 20,0 27,0-2,50 Depth [m] -2,50 Depth [m] PL (Phreatic Level) = 14,46 [m] FL (Foundation Level) = 14,76 [m] Nummer Niveau Gamma Gamma Phi Cohesie f;undr Cc Ca laag bov.laag sat [m R.N.] [kn/m3] [kn/m3] [deg] [kpa] [kpa] [-] [-] 1 14,960 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 2 14,950 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 3 14,850 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 4 13,831 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 5 12,112 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6 11,612 18,00 20,00 25,00 0,00 0,00 0,01 0,00 7 11,393 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 8 0,990 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 9 0,872 18,00 20,00 27,00 0,00 0,00 0,01 0,00 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 7

Grontmij D-Foundations 15.1 Nummer Niveau e0 Grondlaag bov.laag soort [m R.N.] [-] 1 14,960 0,26 Zand 2 14,950 0,26 Zand 3 14,850 0,26 Zand 4 13,831 0,26 Zand 5 12,112 0,26 Zand 6 11,612 0,26 Zand 7 11,393 0,26 Zand 8 0,990 0,26 Zand 9 0,872 0,26 Zand 2.7 Funderingsgegevens Element Element Breedte Lengte Diameter Type naam vorm [m] [m] [m] Rect 1500x3500 Rechthoekige poer 1,50 3,50 nvt In het werk... 2.8 Funderingsplan 2.8.1 Overzicht Funderingsplan Legend Load CPT Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Rect 1500x3500 Element Xm Ym hoek Element Grond- Belastings- Talud nummer/ type profiel geval nr. naam [m] [m] [deg] naam naam naam 1: 1a 0,00 0,00 0,00 Rect 1500x3500 3 Load (1) None 2: 1b 5,00 0,00 0,00 Rect 1500x3500 3 Load (2) None 3: 2a 0,00 5,00 0,00 Rect 1500x3500 4 Load (1) None 4: 2b 5,00 5,00 0,00 Rect 1500x3500 4 Load (2) None 5: 3a 0,00 10,00 0,00 Rect 1500x3500 5 Load (1) None 6: 3b 5,00 10,00 0,00 Rect 1500x3500 5 Load (2) None 7: 4a 0,00 15,00 0,00 Rect 1500x3500 7 Load (1) None 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 8

Grontmij D-Foundations 15.1 Element Xm Ym hoek Element Grond- Belastings- Talud nummer/ type profiel geval nr. naam [m] [m] [deg] naam naam naam 8: 4b 5,00 15,00 0,00 Rect 1500x3500 7 Load (2) None 2.9 Belastingsgegevens 2.9.1 Verticale belastingen Belas- GT STR/GEO BGT tings eb el Vd eb el Vd geval [m] [m] [kn] [m] [m] [kn] Load (1) 0,00 0,00 132,00 0,00 0,00 90,00 Load (2) 0,00 0,00 36,00 0,00 0,00 26,00 2.9.2 Horizontale belastingen Belas- GT STR/GEO BGT tings eh Hd eh Hd Kappa geval [m] [kn] [m] [kn] [deg] Load (1) 1,00 0,00 1,00 0,00 90,00 Load (2) 1,00 0,00 1,00 0,00 90,00 2.10 Eisen Grenstoestand GEO Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 100 Bruikbaarheidgrenstoestand Maximaal toegestane zakking in [m] : 0,150 Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 300 2.11 Opgegeven Parameters Alle parameters volgens de standaard. 2.12 Rekenopties Gebruik tussenresultaten file Maak geen gebruik van het interactie model. 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 9

Grontmij D-Foundations 15.1 3 Shallow Foundations (EC7-NL): Resultaten Toetsing 3.1 Toetsing Grenstoestand STR Eis volgens NEN-EN 9997-1:2012 par. 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd. 3.1.1 Verticale Draagkracht, Ongedraineerde Situatie 1a 1b 2a 2b 3a 3b 4a 4b Fund. Bereke- Vd Rd Rd Ftrek Resultaat elem. nings- (Squeeze) toetsing naam geval [kn] [kn] [kn] [kn] GEEN GEEN GEEN GEEN GEEN GEEN GEEN GEEN - voor de toetsing is de hoogste waarde van Rd aangehouden! -Ftrek (0.5 * b' * cu;d) is de trekkracht per strekkende meter welke opgenomen moet kunnen worden door de fundering bij squeeze (zie artikel 6.5.2.2 NEN-9097-1 (r), NEN-EN). 3.1.2 Verticale Draagkracht, Gedraineerde Situatie Fund. Bereke- Vd Rd Vd Rd Resultaat elem. nings- (Pons) (Pons) toetsing naam geval [kn] [kn] [kn] [kn] 1a Geval B 132,00 459,83 0,00 0,00 VOLDOET 1b Geval B 36,00 459,83 0,00 0,00 VOLDOET 2a Geval B 132,00 445,52 0,00 0,00 VOLDOET 2b Geval B 36,00 445,52 0,00 0,00 VOLDOET 3a Geval B 132,00 458,07 0,00 0,00 VOLDOET 3b Geval B 36,00 458,07 0,00 0,00 VOLDOET 4a Geval B 132,00 432,70 0,00 0,00 VOLDOET 4b Geval B 36,00 432,70 0,00 0,00 VOLDOET NB:bij toetsing voor zowel situatie met als zonder pons, moet aan beide worden voldaan! 3.1.3 Horizontale Draagkracht Fund. Hd Rd Rd Resultaat Resultaat elem. ongedr. gedrain. toetsing toetsing naam [kn] [kn] [kn] ongedraineerd gedraineerd 1a 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 1b 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 2a 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 2b 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 3a 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 3b 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 4a 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET 4b 0,00 0,00 0,00 nvt VOLDOET N.B.: daar passieve noch actieve grondbelasting in de beschouwing van de horizontale draagkracht is meegenomen, is "Voldoet NIET" in de bovenstaande tabel GEEN definitief oordeel aangaande deze horizontale draagkracht. Aanvullende berekeningen op basis van hoofdstuk 9 van NEN-EN 9997-1:2012 kunnen tot een ander oordeel leiden. 3.1.4 Stabiliteit 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 10

Grontmij D-Foundations 15.1 Fund. Minimale Minimale Phi`d Kantel- Totale elem. l' b' stabiliteit stabiliteit naam [m] [m] [deg] 1a 3,50 1,50 23,85 VOLDOET VOLDOET 1b 3,50 1,50 23,85 VOLDOET VOLDOET 2a 3,50 1,50 23,64 VOLDOET VOLDOET 2b 3,50 1,50 23,64 VOLDOET VOLDOET 3a 3,50 1,50 23,82 VOLDOET VOLDOET 3b 3,50 1,50 23,82 VOLDOET VOLDOET 4a 3,50 1,50 23,41 VOLDOET VOLDOET 4b 3,50 1,50 23,41 VOLDOET VOLDOET 3.2 Toetsing Grenstoestand GEO Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq.Sreq = 0,150 [m] Sd = s1;d + s2;d 3.2.1 Zakkingscontrole Grenstoestand GEO Fund. s1 s1;gd s2 Resultaat Resultaat elem. (20%) (5%) toetsing toetsing naam [m] [m] [m] (20%) (5%) 1a 0,007 0,007 0,000 VOLDOET VOLDOET 1b 0,002 0,003 0,000 VOLDOET VOLDOET 2a 0,010 0,010 0,002 VOLDOET VOLDOET 2b 0,003 0,004 0,002 VOLDOET VOLDOET 3a 0,007 0,008 0,000 VOLDOET VOLDOET 3b 0,002 0,003 0,000 VOLDOET VOLDOET 4a 0,008 0,009 0,000 VOLDOET VOLDOET 4b 0,003 0,003 0,000 VOLDOET VOLDOET NB: de 20% toetsing is conform de norm, de 5% toetsing is aanvullend! De maximale spanningsverhoging bij de berekening van de zakking bedraagt100 % van de effectieve funderingsdruk. Er wordt geen gebruik gemaakt van het interactie-model en er wordt dus een individuele vergelijking van diverse (typen) elementen verwacht. Hierbij speelt de rotatie dus geen rol. 3.3 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand Zakkingseis volgens NEN-EN 9997-1:2012 paragraaf 2.4.9; NEN-EN 9997-1: Sd <= Sreq. Voor woningen en woongebouwen geldt : Sreq = 0.05 m. Voor overige typen bovenbouw geldt deze eis eveneens tenzij er een nadere zakkingseis is gedefinieerd. Seq = 0,150 Sd = s1;d + s2;d 3.3.1 Zakkingscontrole van de Bruikbaarheidsgrenstoestand Fund. s1 s1;gd s2 Resultaat Resultaat elem. (20%) (5%) toetsing toetsing naam [m] [m] [m] (20%) (5%) 1a 0,004 0,004 0,000 VOLDOET VOLDOET 1b 0,001 0,001 0,000 VOLDOET VOLDOET 2a 0,005 0,006 0,002 VOLDOET VOLDOET 2b 0,002 0,002 0,002 VOLDOET VOLDOET 3a 0,004 0,004 0,000 VOLDOET VOLDOET 3b 0,001 0,001 0,000 VOLDOET VOLDOET 4a 0,004 0,005 0,000 VOLDOET VOLDOET 4b 0,001 0,002 0,000 VOLDOET VOLDOET NB: de 20% toetsing is conform de norm, de 5% toetsing is aanvullend! De maximale spanningsverhoging bij de berekening van de zakking bedraagt100 % van de effectieve funderingsdruk. 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 11

Grontmij D-Foundations 15.1 Er wordt geen gebruik gemaakt van het interactie-model en er wordt dus een individuele vergelijking van diverse (typen) elementen verwacht. Hierbij speelt de rotatie dus geen rol. 3.4 Aanvullende Informatie De maximale zakking in Grenstoestand GEO bedraagt 0,012 meter en is gevonden bij funderingselement 3. De maximale zakking in de Bruikbaarheidsgrenstoestand bedraagt 0,007 meter en is gevonden bij funderingselement 3. Einde Rapport 6-11-2015 P:\..\Fundatieplaat transportbrug deel 2 Page 12

Bijlage 23 Sterkte fundatieplaat steunconstructie GM-0172583, revisie D3.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 1 TS/Construct Rel: 5.27b 6 nov 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie deel 2 Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 Bestand : P:\334295\006 Realisatie\08 Meerwerk\08.01 Ontwerp palen en fundatieplaten\ontwerp\werkmap Jochim\ Vitelia\Berekeningen\Aanvullende platen\pons en wapening transportbrug deel 2.cnw Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN 1991-1-1:2002 C1:2009 NB:2011(nl) Beton NEN-EN 1992-1-1:2005 C2:2010 NB:2011(nl) Pons. (B) GEOMETRIE Kolomvorm : Rechthoekig Kolomsoort : Rand - op de vloer Betonkwaliteit : C35/45 Nuttige hoogte d [mm]: 130 Kolom Breedte lastvlak c 1 [mm]: 50 Lengte lastvlak c 2 [mm]: 50 Randafstand a 1 [mm]: 375 48kN d=130 a1=375 c1=50 c2=50 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Wapeningsratio r ly : 0.00200 Wapeningsratio rl z : 0.00200 Radiale afstand s r [mm]: 97 Tangentiële afstand s t [mm]: 195 Beugel diameter [mm]: 6 Hoek a : 90 BELASTING Kracht V Ed [kn]: 48.0 Moment M Ed;y [knm]: 0.0

Grontmij Nederland B.V. Blad: 2 TS/Construct Rel: 5.27b 6 nov 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie deel 2 Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 RESULTATEN Ponsomtrek v Rd,c v Rd,max v Ed v Rd,s A sw /s r A sw code [mm] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ][mm 2 /mm] [mm 2 ] u 0 150 n.v.t. 4.82 4.61 n.v.t. n.v.t. n.v.t. u 1 1717 0.59 4.82 0.40 0.00 0.00 0 [42] Opmerkingen [ 42] Er is geen ponswapening nodig (ved < vrd,c). Controle-omtrek u 0 ( 150 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4.5 (formule 6.53) Nuttige plaatdikte d [mm]: 130 Omtrek u 0 [mm]: 150 Factor b : 1.87 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 4.61 Schuifsp. v Rd,max [N/mm 2 ]: 4.82 Controle-omtrek u 1 ( 1717 mm ) Rekenwaarde schuifspanning volgens art. 6.4 Afstand tot aan kolom[mm]: 260 Nuttige plaatdikte d [mm]: 130 Omtrek u 1 [mm]: 1717 Omtrek u 1* [mm]: 917 Factor b : 1.87 Schuifsp. v Ed [N/mm 2 ]: 0.40 Schuifsp. v Rd,c [N/mm 2 ]: 0.59 Controle hoofdwapening. (B) GEOMETRIE Elementtype : Vloer Betonkwaliteit : C35/45 Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram Doorsnedevorm : Rechthoek Afmetingen : b=1000 h=200 Scheurvorming volgens art : 7.3.4 Referentieperiode : 100 jaar

Grontmij Nederland B.V. Blad: 3 TS/Construct Rel: 5.27b 6 nov 2015 Project : Wanssum Onderdeel : Vitelia - Wapening plaatfundatie deel 2 Datum : kn/m/rad Eenheden : 09/09/2015 WAPENING Staalkwaliteit : B500B Soort spanningsrekdiagram : Bi-lineair diagram met klimmende tak Beugeldiameter : 0 Toevallige inklemming : nee Boven Onder Toegepaste wapening : 13.33x12 13.33x12 Breedte stortsleuf : 50 Betondekking Boven Onder Milieu : XD3 XC4 Gestort tegen bestaand beton : Nee Nee Element met plaatgeometrie : Ja Ja Specifieke kwaliteitsbeheersing : Nee Nee Oneffen beton oppervlak : Nee Ja Ondergrond : Glad / N.v.t. Oneffen, voorbereid : k1=50 Constructieklasse : S5 S5 Grootste korrel : 31.5 Hoofdwapening : 1ste laag 1ste laag Nominale dekking : 50 50 Toegepaste dekking : 50 50 Gelijkwaardige diameter : 12 12 C min,b C min,dur DC dur : 12 45 0 12 40 0 C min DC dev C nom : 45 5 50 40 5 50 BELASTING RESULTATEN Sterkte Scheurvorming Opm. Nr NEd MEd Nrep Mrep Mu Mu Mu;rep Mu;rep [kn] [knm] [kn] [knm] [knm] [knm] [knm] [knm] 1 0.0 56.0 0.0 37.3 89.5-89.5 42.0-58.0 2 0.0-56.0 0.0-37.3 89.5-89.5 42.0-58.0

Bijlage 24 Berekening damwand (Van Halteren) GM-0172583, revisie D3.0

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum Geoptimaliseerd ontwerp

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 Inhoudsopgave 1 Algemeen... 5 1.1 Inleiding... 5 1.2 Normen en richtlijnen... 5 1.3 Gebruikte software... 5 1.4 Gegevens... 6 1.5 Gebruikte materiaalgrootheden... 6 2 Uitgangspunten... 7 2.1 Stap 1 Geometrie... 7 2.1.1 Waterstanden haven... 8 2.1.2 Grondwaterstand... 8 2.1.3 Waterbodemniveau... 8 2.1.4 Maaiveldniveau... 8 2.1.5 Principe doorsnede constructie... 9 2.2 Bouwfasering... 9 2.3 Belastingen...10 2.3.1 Bovenbelasting...10 2.3.2 Bolderkrachten... 11 2.4 Veiligheidsklasse en ontwerplevensduur... 11 2.4.1 Verankering... 12 2.4.2 Vervormingen... 12 2.5 Stap 2 - representatieve waarde van parameters... 13 2.5.1 Grondparameters... 13 2.5.2 Parameters kerende constructie... 14 2.6 Stap 3 - Rekenwaarde van parameters... 14 2.6.1 Algemeen... 14 2.6.2 Damwand... 16 2.6.3 Verankering... 17 3 Berekening...18 3.1 Stap 4 - Berekeningsschema...18 3.2 Stap 5 - Berekening minimale inbeddingsdiepte...18 3.3 Stap 6 - Dimensioneringsberekeningen...19 3.4 Stap 7 - Controle op het moment...19 3.5 Stap 8 - Controle op dwarskracht en normaalkracht... 20 3.5.1 Stap 8.1 - Controle op dwarskracht conform NEN-EN 1993-5:2007 + NB... 20 3.5.2 Stap 8.1 - Controle op normaalkracht en knik... 21 3.6 Stap 9 - Controle op ankerkrachten... 22 3.7 Stap 10 - Controle op vervormingen... 22 3.8 Stap 11 - Controle overige mechanismen... 23 3.8.1 Stap 11.1 - Afschuiving langs een recht glijvlak bij verankerde damwand ( Kranz )... 23 3.8.2 Stap 11.2 - Grondbreuk... 23 3.8.3 Stap 11.3 - Verlies van totale stabiliteit... 24 3.8.4 Stap 11.4 - Piping... 24 3.8.5 Stap 11.5 - Overschrijding verticale draagkracht... 24 3.9 Stap 12 - Uitvoeringsaspecten... 26 4 Resultaten... 26 3

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 Bijlage 1. Uitdraai D-Sheet.... 27 Bijlage 2. Sonderingen... 28 Bijlage 3. Beschouwing draagkracht.... 31 a. Beschouwing draagkracht Lamkelma DKM 1; doorsnede 1... 31 b.. Beschouwing draagkracht MOS 66 doorsnede 2 & 3... 32 c.. Beschouwing draagkracht MOS 67 doorsnede 3... 33 Bijlage 4. Beschouwing Kranz stabiliteit.... 34 a. Verificatie ankerkracht doorsnede 1.... 34 b. Verificatie ankerkracht doorsnede 2.... 36 c. Verificatie ankerkracht doorsnede 3 MOS 66.... 38 d. Verificatie ankerkracht doorsnede 3 MOS 67.... 40 e. Verificatie ankerkracht doorsnede 1 met bolder... 42 f. Verificatie ankerkracht doorsnede 2 met bolder... 44 g. Verificatie ankerkracht doorsnede 3 MOS 66 met bolder... 46 h. Verificatie ankerkracht doorsnede 3 MOS 67met bolder... 48 Bijlage 5. Berekeningsrapportage groutinjectieverankering.... 50 Versie Datum Wijzigingen 1.0 26-06-2014 Initieel document. 2.0 09-07-2014 Documentbeoordelingsformulier D-100 d.d. 01-07-2014 verwerkt. 3.0 25-07-2014 Documentbeoordelingsformulier D-100 d.d. 16-07-2014 verwerkt. 4.0 12-09-2014 I.o.m. WSPM fase toegevoegd met 4,00 m. verval. 4

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 1 Algemeen 1.1 Inleiding Voorliggende rapportage is opgesteld door Van Halteren Infra B.V. (VHI) als combinant in de aannemerscombinatie Schreuders/Van Halteren. Deze rapportage is opgesteld in het kader van het werk Revitalisering Haven Wanssum, Kade Oostzijde. Het werk wordt uitgevoerd in opdracht van de gemeente Venray binnen het contract met kenmerk 2014-04 met het daarbij behorende bestek inclusief nota s van inlichtingen alsmede de overige bindende en informatieve documenten waaronder het definitief ontwerp (DO). In de voorliggende rapportage wordt de nieuwe kadeconstructie van de oostzijde geoptimaliseerd. De functionele eisen uit het DO en het programma van eisen zijn in dit rapport vertaald naar een concrete, geoptimaliseerde oplossing. Allereerst worden de uitgangspunten behandeld, vervolgens de berekeningen en de resultaten van de berekening. Deze rapportage behandeld alleen de dimensionering van de damwand alsmede de dimensionering van de groutinjectieverankering. De overige constructieve onderdelen die raakvlakken hebben met de damwand, zoals onder andere de gording, worden in separate documenten uitgewerkt na goedkeuring van de definitieve rapportage. 1.2 Normen en richtlijnen De volgende normen en richtlijnen zijn gehanteerd in dit document: Tabel 1-1 Normen en richtlijnen Ref. nummer Norm/richtlijn Titel 1. NEN-EN 1990 Grondslagen van het constructief ontwerp 2. NEN 9997+C1_2012; Geotechnisch ontwerp van constructies 3. NEN-EN 1993-5 Ontwerp en berekeningen van staalconstructies Deel 5: Palen en damwanden, met nationale bijlage. 4. CUR 166 6 e druk Damwandconstructies 1.3 Gebruikte software In de volgende tabel (tabel 1-2) is aangegeven welke software is gebruikt bij de uitgevoerde berekeningen. Tabel 1-2 Gebruikte software Ref. nummer programma a) D-Sheet versie 9.3 build 1.1 Deltares systems 1990-2013 b) Excel Microsoft Office c) Durability 2_5_0_3 ArcelorMittal Commercial RPS -Sheetpiles 5

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 1.4 Gegevens De volgende bindende en informatieve documenten zijn gehanteerd als input voor de berekeningen en worden geacht in het bezit te zijn van de lezer: (zietabel 1-3) Tabel 1-3 Bindende en informatieve documenten Ref. nummer Titel Datun Auteur(s) kenmerk Organisatie 5. Revitalisering haven Wanssum kade oostkant Programma van Eisen 18-02-2013 T.M.J. van Erp MSc ing. F. Verschoor ir. W.L. van Vilsteren Projectnummer 334295 Referentie GM-0125416 Rev D1 Grontmij Nederland 6. 7. Revitalisering haven Wanssum kade oostkand Definitief ontwerp RAW bestek Kade Wanssum met nota s van inlichtingen 12-02-2014 07-04-2014 T.M.J. van Erp MSc ing. F. Verschoor ir. W.L. van Vilsteren A.J. Bonthuis ing. F. Verschoor ir. W.L. van Vilsteren Projectnummer 334295 Referentie GM-0128122 Rev D2 Besteknummer 2014-04 Projectnummer 334295 Grontmij Nederland Gemeente Venray 8. Tekening: Bestaande situatie met kabels etc. 07-04-2014 PF, TvE, WvV Tekening 334295401 blad 1 Projectnummer 334295 Grontmij Nederland 9. Tekening: Toekomstige situatie. 07-04-2014 PF, TvE, WvV Tekening 334295401 blad 2 Projectnummer 334295 Grontmij Nederland 10. Tekening: Dwarsprofielen. 07-04-2014 PF, TvE, WvV Tekening 334295401 blad 3 Projectnummer 334295 Grontmij Nederland 11. Grontonderzoek Lankelma 11-12-2010 Werknummer 30877 Lankelma ingenieurs 12. Geotechnisch onderzoek Mos 20-03-2011 Th. van den Mos R5049210-HE_8 Nieuwenhof Grondmechanica 1.5 Gebruikte materiaalgrootheden Tabel 1-4 Staalkwaliteiten Staalkwaliteit S390GP 390 Vloeispanning [N/mm] 6

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2 Uitgangspunten De berekening is opgezet volgens het stappenplan uit [4]. In dit stappenplan wordt een systematiek gehanteerd waarbij eerst alle uitgangspunten en voorwaarden geïnventariseerd worden en vervolgens de berekeningsresultaten getoetst worden aan de geldende normen en richtlijnen. De in onderstaande tekst geformuleerde uitgangspunten zijn van toepassing op de werkzaamheden welke binnen het bestek Revitalisering haven Wanssum, kade oostkant gerealiseerd dienen te worden. De nieuwe verticale oeverconstructie wordt uitgevoerd met verankerde stalen damwand. 2.1 Stap 1 Geometrie Overeenkomstig [5] en[ 6] zijn een drietal maatgevende doorsneden opgesteld waarbij op basis van het grondonderzoek [11] en [12] voor doorsnede 3 een onderverdeling is gemaakt tussen Sondering MOS 66 (profiel A3)en Sondering MOS 67 (vanaf profiel A3 naar rechts) zie [figuur 1]. In tabel 2-1 is voor elke doorsnede de maatgevende sondering en tracélengte opgegeven deze beslaat. Figuur 1 Overzicht doorsneden [uit 8] De aanduiding van sondering 67 is op basis van gegevens uit het grondonderzoek door de auteur toegevoegd. Tabel 2-1 Locatie doorsneden met maatgevende sonderingen en tracé lengten. dsn kenmerk sondering Lengte [-] [-] [-] [m.] 1 dkm1 66,78 2 MOS 66 153,72 3; MOS 66 MOS 66 56,70 3; MOS 67 MOS 67 61,74 7

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.1.1 Waterstanden haven De waterstand in de haven van Wanssum fluctueerd met de waterstand (afvoer) van de rivier de Maas. Door de jaren heen zijn de waterstanden gemeten bij de brug bij Well dorp. Op basis daarvan zijn maximale en minimale waterstanden bepaald. Zie ook Tabel 2-2 Uitganspunten waterstand uit [5]tabel 2-2. Tabel 2-2 Uitganspunten waterstand uit [5] aspect gegevens grote Eenheid Hoogwaterstand 1/500 overschrijdingskans 15,90 [mtr NAP] 1/250 overschrijdingskans 15,60 [mtr NAP] Laagwaterstanden Gemiddeld zomerpeil 10,90 [mtr NAP] Laagst bekend peil 10,85 [mtr NAP] stuwpeil Huidig stuwpeil 10,90 [mtr NAP] Toekomstig stuwpeil 11,15 [mtr NAP] Vallend stuwpeil Als gevolg van het openzetten van stuwen op de Maas tijdens ijsgang kan de waterstand plotseling snel zakken - Minimale waterstand tijdens vallend water: 7,36 [mtr NAP] - Tijdsduur waarin Minimale waterstand optreedt 3 [dagen] - Verval in GWS: gedurende het Verval zal de GWS mee dalen tot 10,36 [mtr NAP] - Maximaal verval dat kan optreden over de kadeconstructie 3,00 [m] Als gevolg van het openzetten van stuwen op de Maas tijdens hoogwaterseizoen kan de waterstand plotseling snel zakken. Vallend stuwpeil Hierbij valt het water van 15,90 mtr + - Maximale waterstand tijdens vallend water: 11,90 [mtr NAP] - Grondwaterstand gelijk aan maaiveld 14,90 [mtr NAP] - Maximaal verval dat kan optreden over de kadeconstructie 3,00 [m] In de gebruiks-fase wordt gerekend met een waterstand in de haven van 11,35 + NAP. Ten tijde van een vallend stuwpeil is de rekenwaarde van de waterstand 7,36 +NAP respectievelijk 11,90 + NAP. 2.1.2 Grondwaterstand De grondwaterstand in het maaiveld wordt in de berekening gelijk aan het havenpeil gehouden. Over het algemeen zullen de fluctuaties in de waterstand van de rivier de Maas dusdanig traag verlopen dat de grondwaterstand deze zal volgen. Uitzondering hierop is de situatie met ijsgang en spuien van het Maaswater. In dit geval kan er een verval optreden tussen grondwaterstand en havenpeil van 3 meter (zie tabel 2-2). Deze situatie is in de fasering van de damwandberekening opgenomen. In de gebruiks-fase wordt gerekend met een waterstand in de haven van 11,35 + NAP. Ten tijde van een vallend stuwpeil is de rekenwaarde van de waterstand 10,36 +NAP, respectievelijke 14,90 + NAP. 2.1.3 Waterbodemniveau Het waterbodemniveau en geometrie aan de passieve zijde van de damwand is afgeleid van [10] die bij het bestek gevoegd zijn. Het maatgevend waterbodemniveau is in tabel 2-3 opgegeven. In het DO [6] is gerekend met een breedte voor het stortebed met stortsteen van 26 meter. Omdat in het geoptimaliseerd ontwerp een damwandplank met een kleinere inbeddingsdiepte wordt toegepast is ook de afstand van de passieve wig korter (zie 4.3 van [6]). Het stortebed met stortsteen kan derhalve korter uitgevoerd worden. Na goedkeuring van het geoptimaliseerd ontwerp wordt de exacte lengte van de bodembescherming bepaald. 2.1.4 Maaiveldniveau Het maaiveldniveau en de geometrie aan de actieve zijde van de damwand is afgeleid uit [8] [9] en [10] die bij het bestek[7] gevoegd zijn. Het in rekening gebrachte maatgevend maaiveld niveau in de gebruiksfase is in tabel 2-3 per fase opgegeven. 8

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.1.5 Principe doorsnede constructie De principe doorsnede van de verticale oeverconstructie is voor alle doorsneden nagenoeg gelijk. In onderstaande afbeelding (zie figuur 2) is dit uitgetekend en in tabel 2-3 worden de hoogten ten opzichte van voor de verschillende fasen in NAP weergegeven. Tabel 2-3 Principe doorsnede t.o.v. NAP [mtr] Maaiveldniveau 14,90 Kop damwand 15,90 Insteekniveau anker 12,93 Bodemniveau 5,55 Havenpeil 11,15 Grondwaterstand 11,15 Lage grondwaterstand 10,36 (fase 6 en fase 9) Hoge grondwaterstand 14,90 (fase 7 en fase 10) Havenpeil na laagwater val van 3 mtr 7,36 (fase 6 en fase 9) Havenpeil na hoogwaterval van 4 mtr (fase 7 en 11,90 fase 10) Figuur 2 Principe doorsnede 2.2 Bouwfasering De fasering in de berekening voor het geoptimaliseerd ontwerp komt grotendeels overeen met de fasering zoals deze aangehouden is in [6]. Zie tabel 2-4. Tabel 2-4 Bouwfasering Omschrijving Aanvullende actie Risico klasse Partiële factoren zie tabel 2-17 (bouw) fase 1 Aanbrengen damwanden; Initiële fase 1) RC 0 RC 0 (bouw) fase 2 Aanbrengen ankers; Ankermoer handvast aandraaien; RC 0 RC 0 (bouw) fase 3 Aanvullen tot maaiveld: 14,90 + NAP; controleproef ankers uitvoeren, ankers voorspannen tot opgegeven waarde; RC 0 RC 0 (bouw) fase 4 Ontgraven haven tot 5,55 + NAP; RC 0 RC 1 2) (gebruik) fase 5 Bovenbelasting achter damwand; Stortsteen aanbrengen in haven; RC 3 RC 2 3) (gebruik) fase 6 Laag water met 3 mtr verval (10,36/7,36); Extreme situatie (zie tabel 2-3); RC 3 RC 3 4) (gebruik) fase 7 Hoog water met 4 mtr verval (14,90/11,90); Extreme situatie (zie tabel 2-3); RC 3 RC 3 4) (gebruik) fase 8 met hoogwaterterp tot 16,20 + NAP; RC 3 RC 2 3) (gebruik) fase 9 met hoog waterterp en 3 m verval, Laag water met 3 mtr verval Extreme situatie (zie tabel 2-3); Rc 3 Rc 3 4) (10,36/7,36); (gebruik) fase 10 met hoog waterterp en 3 m verval, Hoog water met 4 mtr verval (14,90/11,90); Extreme situatie (zie tabel 2-3); RC 3 RC 3 4) 1) In deze initiële situatie is de kopverplaatsing van de damwand op 0 gezet. De damwanden zijn immers net aangebracht. Van enige verplaatsing kan dus nog geen sprake zijn. De resultaten laten een zeer geringe stempelkracht zien. Gelet op de voorgaande zin kan deze stempelkracht verwaarloosd worden. 2) De partiële factoren in RC1 zijn gelijk gesteld aan RCo, met uitzondering van de partiële factor op de kerende hoogte. De partiële factor op de kerende hoogte is gelijk gesteld aan de positieveen negatieve afwijking voor de baggerwerkzaamheden. Deze is conform het bestek 0,05 m. In tabel 2-17 zijn de partiële factoren opgenomen. 3) De partiële factoren in RC2 zijn gelijk gesteld aan RC3. In tabel 2-17 zijn de partiële factoren opgenomen. 4) De partiële factoren op de (grond-) waterstand zijn gelijk gesteld aan 0. In de betreffende fases zijn de verschillen in de (grond-) waterstand als extreem gedefinieerd. In tabel 2-17 zijn de partiële factoren opgenomen. 9

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.3 Belastingen De constructie wordt naast de actieve grondbelasting ook door uitwendige krachten belast. 2.3.1 Bovenbelasting Vanuit [5] en de tekeningen van[7] zijn specifieke eisen gesteld aan de bovenbelasting achter de damwand. In de schematisering van de berekening is dat vertaald naar diverse belastinggevallen (zie tabel 2-5) met de belastingcombinaties per doorsnede per fase (zie tabel 2-6). Tabel 2-5 Bovenbelasting met afstand gemeten vanaf de damwand dsn 1 dsn 2 dsn 3 Belastinggeval omschrijving groote van tot van tot van tot [kn/m²] [m¹] [m¹] [m¹] [m¹] [m¹] [m¹] Bg 1 Obstakel vrije zonde 10,00 0,00 4,00 0,00 4,00 0,00 4,00 Bg 2 transport zone 20,00 4,00 10,00 4,00 10,00 4,00 10,00 Bg 3 overgangszone 40,00 10,00 10,76 10,00 14,23 10,00 10,37 Bg4a opslag terrein 30,00-130,00 10,76 16,76 Bg 4b opslag terrein vervolg 130,00 16,76 45,00 Bg 5 opslag terrein 40,00 14,23 45,00 10,37 45,00 Bg 6 steenbestorting 7,10 0 26,00 0 26,00 0 26,00 Tabel 2-6 Belastingcombinaties per fase per doorsnede fase dsn 1 dsn 2 dsn 3 MOS 66&67 actief passief actief passief actief passief fase 1 bg 4a, bg 4b bg 5 bg 5 fase 2 bg 4a, bg 4b bg 5 bg 5 fase 3 bg 4a, bg 4b bg 5 bg 5 fase 4 bg 4a, bg 4b bg 5 bg 5 fase 5 bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 1; bg 2; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 fase 6 bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 1; bg 2; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 fase 7 bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 1; bg 2; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 fase 8 bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 1; bg 2; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 fase 9 bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 1; bg 2; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 bg 3; bg 5 bg 6 fase 10 bg 1; bg 2 bg 3; bg 4a, bg 4b bg 6 bg 1; bg 2; bg 3; bg 5 bg 6 bg 1; bg 2; bg 3; bg 5 bg 6 10

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.3.2 Bolderkrachten Volgens [6] moet er rekening gehouden worden met een bolderkracht van 250 kn. Deze belasting wordt verdeelt over een afstand van 5,04 [m]. De bolderbelasting in de damwandsom wordt daarmee 250/5,04=49,60 kn/m. Zie ook tabel 2-7. In separaat te vervaardigen berekeningen, wordt de gording op deze spreiding gedimensioneerd. Tabel 2-7 Ankerkracht groote spreiding invoer hoogte belasting geval omschrijving [kn] [m¹] [kn/m¹] [m NAP] Bg 7 ankerkracht 250,00 5,04 49,60 15,90 Voor de doorsneden met bolder zijn aparte berekeningen gemaakt met aanvullende fasen zie tabel 2-8. Tabel 2-8 Bouwfasering met bolderkracht Omschrijving Aanvullende actie Risico klasse Partiële factoren zie tabel 2-17 (gebruik) fase 5a als fase 5, met bolderkracht RC 3 RC 2 (gebruik) fase 8a als fase 8 met bolderbelasting; RC 3 RC 2 In het berekeningsprogramma zijn de laatste fasen zoals gepresenteerd in tabel 2-4 een nummer opgeschoven. fase 6 => fase7; fase7=>fase 8 ;fase 7a=> fase9 en fase 8 => fase 10. Tabel 2-9 Belastingcombinaties per fase per doorsnede fase dsn 1 dsn 2 dsn 3 MOS 66&67 actief passief actief passief actief passief fase 5a bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 3; bg 1; bg 2; bg 3; bg 4a, bg 4b; bg 7 bg 6 bg 5; bg 7 bg 6 bg 5; bg 7 bg 6 fase 8a bg 1; bg 2 bg 3; bg 1; bg 2; bg 3; bg 1; bg 2; bg 3; bg 4a, bg 4b; bg7 bg 6 bg 5; bg 7 bg 6 bg 5; bg7 bg 6 2.4 Veiligheidsklasse en ontwerplevensduur De damwandconstructie wordt beschouwd in volgens de veiligheidsbeschouwing behorende bij veiligheidsklasse RC0 voor de bouwfasen waarin de damwanden en de ankers worden aangebracht en in RC3 voor de gebruiksfase. De ontwerplevensduur bedraagt 100 jaar. De levensduur wordt gegarandeerd door een reductie toe te passen op de sterkte en stijfheid eigenschappen van de damwandplank. Daarnaast is er gerekend met een verhoging van de partiële factoren volgens 2.4.7 van [4]. In 2.6.1 van dit rapport is dit verder uitgewerkt. 11

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.4.1 Verankering De verticale oeverconstructie wordt verankerd door middel van groutinjectieankers. Het ankerniveau is aangegeven in tabel 2-3. Het definitieve ankerontwerp wordt opgesteld door de leverancier van de verankering. Om een betrouwbaar geoptimaliseerd ontwerp te kunnen maken is op basis van [6] in de berekening voor de verankering uitgegaan van de gegevens zoals gepresenteerd in tabel 2-10. Tabel 2-10 Rekenwaarden verankering. [-] type hart op hart maat hoogte ankerlengte ankerhoek [m] [NAP] [m] [ ] dsn 1 82,5/17,5 3,78 12,93 18,25 30,00 dsn2 76,1/17,2 2,52 12,93 17,00 30,00 dsn 3 MOS 66 76,1/17,5 2,52 12,93 17,00 30,00 dsn 3 MOS 67 76,1/17,5 2,52 12,93 17,00 30,00 dsn 1 met bolder 76,1/17,5 2,52 12,93 18,50 30,00 dsn2 met bolder 76,1/17,5 2,52 12,93 17,00 30,00 dsn 3 MOS 66 met bolder 76,1/17,5 2,52 12,93 17,00 30,00 dsn 3 MOS 67 met bolder 76,1/17,5 2,52 12,93 17,00 30,00 Er wordt bij de dimensionering van de verankering rekening gehouden met ankeruitval. Dit betreft een bijzondere belastingcombinatie waardoor de partiële factoren, de belastingen materiaal factoren gelijk gesteld worden aan 1,0 en alle geometrische toeslagen gelijk aan 0. 2.4.2 Vervormingen Vanuit [5] worden er geen eisen aan de vervorming van de constructie gesteld. Gelet op de aard van de constructie wordt door de ontwerper de volgende maximale vervorming toelaatbaar geacht.: 1/100 van de te keren hoogte. Deze eis komt globaal overeen met de berekende vervormingen in het DO [6] van de opdrachtgever. De kerende hoogte is de hoogte vanaf maaiveld tot aan de kanaalbodem ter plaatse van de damwand. 12

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.5 Stap 2 - representatieve waarde van parameters 2.5.1 Grondparameters Met behulp van de aanwezige sonderingen [5], tabel 2.b Representatieve waarden voor grondeigenschappen volgens [2], tabel 3.3 Representatieve waarde voor het laag- en hooggemiddelde van de horizontale beddingconstante bij spanningsverhoging van [4] en ervaringsgetallen zijn de grondparameters bepaald. Per traject is de maatgevende sondering geselecteerd voor de damwandberekening (zie ook 2.1) Voor de maatgevende sonderingen is een grondprofiel opgesteld. Zie tabel 2-11; tabel 2-12 en tabel 2-13. Een kopie van de sonderingen is opgenomen in bijlage 2. Tabel 2-11 Grondeigenschappen DKM 1 volume gewicht cohesie wrijvingshoek beddingsconstanten dkm 1 niveau γ γ sat C' σ δ k h;1 k h;2 k h;3 [m NAP] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [ ] [ ] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] klei; schoon; slap 16,50 14,00 14,00 0,00 17,50 11,67 2.000 800 500 leem; zw zandig; vast 14,00 21,00 21,00 5,00 27,50 18,33 6.000 4.000 2.000 leem; zw zandig; slap 13,75 19,00 19,00 0,00 27,50 18,33 4.000 2.000 800 zand; schoon; los 13,00 17,25 19,25 0,00 30,63 16,60 14.000 7.000 3.500 leem; zw zandig; vast 9,50 21,00 21,00 5,00 27,50 18,33 6.000 4.000 2.000 zand; schoon; los 9,00 17,25 19,25 0,00 30,63 16,60 14.000 7.000 3.500 zand; schoon; los 8,00 17,50 19,50 0,00 31,25 16,60 16.000 8.000 4.000 leem; st zandig 6,25 19,00 19,00 0,00 27,50 18,33 4.000 2.000 800 zand; schoon; vast 5,75 19,00 21,00 0,00 35,00 16,60 40.000 20.000 10.000 Tabel 2-12 Grondeigenschappen MOS 66 volume gewicht cohesie wrijvingshoek beddingsconstanten MOS 66 niveau γ γ sat C' σ δ k h;1 k h;2 k h;3 [m NAP] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [ ] [ ] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand; sterk siltig; klei 17,00 18,00 20,00 0,00 25,00 16,67 14.400 7.200 3.600 leem, zwak zandig matig 13,50 20,00 20,00 2,00 27,50 18,33 5.000 3.000 1.400 zand schoon los 125% 12,00 17,25 19,25 0,00 30,63 16,60 14.000 7.000 3.500 zand schoon los 10,50 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 12.000 6.000 3.000 zand schoon los 125% 9,00 17,25 19,25 0,00 30,63 16,60 14.000 7.000 3.500 zand schoon vast 7,00 19,00 21,00 0,00 35,00 16,60 40.000 20.000 10.000 zand schoon matig 4,50 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 20.000 10.000 5.000 zand schoon vast 1,50 19,00 21,00 0,00 35,00 16,60 40.000 20.000 10.000 Tabel 2-13 Grondeigenschappen MOS 67 volume gewicht cohesie wrijvingshoek beddingsconstanten MOS 67 Niveau γ γ sat C' σ Δ k h;1 k h;2 k h;3 [m NAP] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m²] [ ] [ ] [kn/m³] [kn/m³] [kn/m³] zand; schoon; los 17,00 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 12.000 6.000 3.000 leem; zw zandig; slap 13,00 19,00 19,00 0,00 27,50 18,33 4.000 2.000 800 zand; schoon; los 150% 12,00 17,50 19,50 0,00 31,25 16,60 16.000 8.000 4.000 zand; schoon; vast 6,50 19,00 21,00 0,00 35,00 16,60 40.000 20.000 10.000 zand; schoon; mat 4,00 18,00 20,00 0,00 32,50 16,60 20.000 10.000 5.000 zand; schoon; los 2,00 17,00 19,00 0,00 30,00 20,00 12.000 6.000 3.000 zand; schoon; vast -1,50 19,00 21,00 0,00 35,00 16,60 40.000 20.000 10.000 13

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 2.5.2 Parameters kerende constructie Voor het ontwerp van de damwand wordt uitgegaan van onbehandelde nieuwe warmgewalste damwanden. De in het ontwerp toe te passen damwandprofielen zijn opgenomen in onderstaande tabel 2-14. Tabel 2-14 toe te passen damwand profielen Type Klasse Staalsoort W x I x M max EI x [-] [-] [N/mm²] cm 3 /m cm 4 /m knm/m kn/m 2 /m AZ19 2 390 1.870 35.540 729,30 74.634 2.6 Stap 3 - Rekenwaarde van parameters 2.6.1 Algemeen De rekenwaarde van de grond- en geometrieparameters zijn bepaald met behulp van tabel 3.7 uit [4] (RC3), zie hieronder tabel 2-15. Tabel 2-15 Partiële factoren γ en toeslagen Δ (tabel 3.7 uit [4]) γ en Δ betrokken op Xrep Parameter RC 1 Rc 2 Rc 3 γ Δ γ Δ γ Δ Cohesie c 1,15-1,25-1,40 - Inwendige wrijving tan φ 1,15-1,175-1,20 - GWS lage zijde (NAP) 1,70 0,20 1,90 0,25 2,10 0,25 GWS hoge zijde (NAP) Bovenbelasting: - permanent - veranderlijk 0,87 1,0 1,0 0,05 1,18 1,0 1,1 0,05 1,50 1,0 1,25 0,05 rekenwaarde Xrep/γ (c /γ) Xrep/γ (tanφ /γ) max(μ+γσ;μ+δ) of min(μ-γσ;μ-δ) max(μ+γσ;μ+δ) De lage rekenwaarde van de beddingsconstante wordt verkregen uit deling van representatie waarde van het lage gemiddeld met γm;e = 1,3. De hoge rekenwaarde van de beddingsconstante wordt verkregen uit deling van de representatieve waarde van het hoge gemiddelde door γm;e = 1,0. De toeslag Δa behoort gelijk te zijn aan 10% van de afstand tussen het ankerniveau en het ontgravingsniveau met een maximum van 0,5 m. Bovengenoemde waarden gelden voor een referentie periode van 50 jaar. Omdat de constructie een levensduureis heeft van 100 jaar moeten de partiële factoren aangepast worden. Hiervoor is onderstaande formule gebruikt uit 2.4.7 van [4]. γ ; e In [6] zijn door de opdrachtgever deze waarden vastgesteld (zie tabel 2-16). Deze waarden zijn 1:1 overgenomen in damwand som. Tabel 2-16 Berekening partiële factoren voor 100 jaar conform [6] Interne wrijving Cohesie Variabele belasting sterkte stabiliteit sterkte stabiliteit γm;cor 1,065 1,065 1,135 1,135 1,057 γm 1,20 1,30 1,40 1,60 1,25 γm*γm;cor 1,28 1,38 1,59 1,82 1,32 14

Damwandberekening oostkade Revitalisering haven Wanssum - Geoptimaliseerd ontwerp Project V14015 - V14015 Damwandberekening haven Wansum, oostkade v4.0 In het damwandprogramma zijn deze laatste waarden ingevuld als partiële factoren ten behoeven van de berekening in de UGT in RC3. In tabel 2-17 zijn de partiële factoren gepresenteerd waarmee gerekend is in de UGT fase. In de tabel zijn de factoren onder RC 2 aangepast naar de, conform tabel 2-16 gewijzigde, factoren van RC 3. In tabel 2-4 in 2.2 is per fase aangegeven met welke bouwfase gerekend wordt. Deze waarden zijn ingevoerd in het damwandberekeningsprogramma [a)]. In de berekening voor de gebruiksfase is uitgegaan van een bodemniveau in de haven gelijk aan onderkant bodembescherming zie (tabel 2-4 in 2.2). Vanwege de aanwezigheid van een bodembescherming van geïnjecteerd breuksteen op filterdoek zijn variaties in het niveau van de havenbodem uitgesloten. De factor voor de variaties in het maaiveld is derhalve voor de gebruiksfases op 0 gezet. (conform factoren onder RC2 ) Omdat fase 6 en fase 8 reeds een extreme situatie zijn is een aanpassing van de geometrie voor de UGT berekening niet meer nodig. Voor de UGT berekening van deze fasen zijn alleen de partiële factoren op de grondmechanische eigenschappen en op de belastingen toegepast. (conform factoren onder RC3 ) Tabel 2-17 Partiële factoren 15