beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 220 berekening volgens eurocode 2 inclusief controle scheurwijdte en betondekking
|
|
- Arthur Desmet
- 8 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : beton buigwapening in een rechthoekige betondoorsnede: 1000 x 0 berekening volgens eurocode inclusief controle scheurwijdte en betondekking algemene gegevens werk werk buigend moment in de doorsnede werknummer werknummer rekenwaarde moment voor herverdelen M Ed,elastisch = 17,4 knm rekenwaarde moment na herverdelen M Ed,totaal ( = M Ed, herverdeeld ) = 17,4 knm invloedsfactor minimum wapening belang van het constructie primair doorsnedegegevens en wapening kwaliteit beton betonklasse = C0/5 kwaliteit staal staalsoort = B 500 wapeningsklasse A, B of C = B - betonbreedte b = 1000 mm betonhoogte h = 0 mm betondekking gedrukte zijde c drukzijde dekking op de buitenste wapening = 0 mm betondekking getrokken zijde c trekzijde = 30 mm betondekking zijkanten c zijkant = 5 mm wapening aan getrokken zijde aantal n1 = 5 stuks diameter d = 1 mm aantal n = 0 stuks diameter d = 0 mm wapening aan gedrukte zijde aantal n3 = 4 stuks diameter d = 8 mm aantal n4 = 0 stuks diameter d = 0 mm flankwapening per zijde aantal n5 = 1 stuks diameter d 5 = 8 mm beugels (of verdeelwapening in buitenste laag) diameter d bg = 0 mm scheurwijdte zonder berekening en betondekking verhouding momenten: M qp / M Ed (moment M qp tgv quasie-permanente belasting) = 0,75 - a ontwerplevensduur = 50 jaar b omgevingsfactoren milieuklasse A = XC1 - b milieuklasse B = XC1 - c soort constructie soort constructie = vloer d dekking verhogen bij oncontroleerdbaarheid van de wapening (geen eis in eurocode) = nee e wordt de beton nabewerkt = nee f verhoging dekking bij toepassing grote grindkorrel ( >3mm) tabel 4. = nee g ondergrond waarop gestort wordt = bekisting h bundeling wapeningstaven (trekwapening) worden staven d1 gebundeld? = nee h worden staven d gebundeld? = nee i kwaliteitsbeheersing is specifieke kwaliteitsbeheersing gewaarborgd? nee j luchtinsluiting luchtinsluiting van meer dan 4% toegepast? nee k verhoging dekking bij toepassing grote staafdiameter ( >5mm) geen eis in eurocode nee gegevens invloedsfactoren met berekende scheurwijdte k1 aanhechteigenschap de aanhechting van de wapeningstaven is goed k wijze van belasting de betondoorsnede wordt belast door buiging kt belastingduur (bij berekende scheurwijdte) de belastingduur is langdurend milieuklasse de milieuklasse van de beton is a) binnenmilieu - RH=50% belasten constructie na aantal dagen de constructie wordt belast na t 0 is 30 dagen cementklasse de gekozen cementklasse is N omtrek dat bloot staat aan uitdroging het aantal zijden dat aan uitdroging bloot staat is zijden b QEC ; Rekenblad 1 van 6
2 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : resultaten opneembaar moment maatgevende waarde opneembaar moment M Rd,totaal = 44 knm buigwapening totale hoeveelheid trekwapening A s1,totaal = A s1 + A s = 39 mm totale hoeveelheid drukwapening A s = M Ed / ( f y,d ( d-d) * 10 6 = 0 mm minimum wapening r min1 = 39 mm scheurwijdte toelaatbare scheurwijdte w = 0,40 mm scheurwijdtecontrole zonder berekening maximum staafdiameter = 3,9 mm scheurwijdtecontrole zonder berekening maximum hart op hart afstand = 46,6 mm optredende scheurwijdte met berekening w k = 0,09 mm betondekking minimum betondekking c nom op de buitenste wapening = 17 mm constructieklasse (betondekking) S S 3 - unity-checks buigwapening, scheurwijdte en dekking, herverdeling buigend moment M Ed,totaal / M Rd,totaal 17,4 / 44,3 = 0,39 - trekwapening A s1,totaal / A aanw,trek 39 / 565 = 0,4 - drukwapening A s / A aanw,druk 0 / 01 = 0,00 - herverdeling momenten d / d her 0,70 / 1,00 = 0,70 - positie drukwapening d / d,max 4 / 3,7 = 0,00 - minimum wapeningspercentage r min / r trek EC eis 0,13 / 0,31 = 0,4 - minimum wapeningspercentage r min / r trek echte eis 0,15 / 0,31 = 0, (3) maximum percentage trekwap. r trek / r max 0,6 / 4,0 = 0,06 - maximum percentage drukwap. r druk / r max 0,09 / 4,0 = 0,0 - scheurwijdte zonder berekening diameter of hoh afstand 0,36 of 0,95 = 0,36 - scheurwijdte met berekening w k / w 0,09 / 0,40 = 0,1 - minimale betondekking c nom / c trekzijde 17 / 30 = 0,57 - moment ongescheurde doorsnedem Ed,totaal / M r 17,4 / 4,6 = 0,71 - verlenging trekwapening e s / e ud 63, / 45 = 1,40 - b1= 950 wapening aan gedrukte zijde 4 F F 0 drukzijde c drukzijde = 0 A s = 0 mm A aanwezig = 01 mm uc= 0,00 h= 0 max uc: d= 184,0 0,70 uc= 0,4 A s1,totaal = 39 mm a= 36,0 A aanwezig = 565 mm trekzijde c trekzijde = 30 wapening aan getrokken zijde 5 F F 0 c zijkant = 5 5 =c zijkant b= 1000 QEC ; Rekenblad van 6
3 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : betondekking berekening minimum betondekking op trekwapening tab4.3n correctie van de constructieklasse: uitgangspunt:constructieklasse bij 50 jaar S 4 - a correctie tgv ontwerplevensduur 0 - b, j correctie tgv betonsterkteklasse (afhankelijk van milieuklasse A of B) 0 - c correctie tgv geometrie -1 - i correctie tgv kwaliteitsbeheersing 0 + totale waarde constructieklasse S 3 b, j correctie tgv betonsterkteklasse (afhankelijk van milieuklasse A) 0 b, j correctie tgv betonsterkteklasse (afhankelijk van milieuklasse B) 0 tab 4.5N minimum dekking tgv milieuklasse A c min,dur = 10 mm tab 4.5N minimum dekking tgv milieuklasse B c min,dur = 10 mm tab 4. minimum dekking aanhechting c min,b >d n (maximum van d1 eq en d eq ) = 1 mm tab.4.5n minimum dekking duurzaamheid c min,dur = 10 mm e correctie tgv nabewerking c extra = 0 + maatgevende minimum dekking duurz. c min,dur = 10 mm 4. minimum dekking c min = max( c min,b ; c min,dur ; 10mm) = 1 mm uitvoeringstoleranties Dc dev = 5 mm g storten op werkvloer / maaiveld / kist Dc dev = 0 mm d t.g.v. oncontroleerbaarheid Dc dev geen eis in eurocode! = 0 mm f t.g.v. toepassing grote grindkorrels Dc dev = 0 mm 4.1 nominale waarde betondekking c nom =c min + SDc dev = 17 mm k t.g.v. toegepaste hoofdwapening >5mm c nom= 1,5d n - d bg geen eis in eurocode! 0 mm equivalente staafdiameter d n =max(d1 eq ;d eq ) = 1,0 mm resulterende waarde minimale dekking c nom op de buitenste wapening = 17 mm wapeninggegevens totaal aantal staven in trekzone Sn trek =n1+n = 5,0 st totaal aantal staven in drukzone Sn druk =n3+n4 = 4,0 st gewogen gemiddelde diameter trekwapening d gem,trek =( n1*d 1 *D 1 +n*d *D ) / (n1*d 1 +n*d ) =1,0 mm gewogen gemiddelde diameter drukwapening d gem,druk =( n3*d 3 *D 3 +n4*d 4 *D 4 ) / (n3 *D 3 + n4* D 4 ) = 8,0 mm doorsnede per staaf 1, trekwapening D 1 =0,5pd 1 = 113,1 mm doorsnede per staaf, trekwapening D =0,5pd doorsnede per staaf 3, drukwapening D 3 =0,5pd 3 doorsnede per staaf 4, drukwapening D 4 =0,5pd 4 doorsnede per staaf 5, flankwapening D 5 =0,5pd 5 = 0,0 mm = 50,3 mm = 0,0 mm = 50,3 mm doorsnede per beugel enkelsnedig D bg =0,5pd bg A sw = 0,0 mm aantal snedige beugel bij dwarskracht n sn n sn = snedig horizontale maat in breedte van de balk s t,bg = b1 / (n sn -1) = 950 mm aanwezige beugelwapening (n-snedig) A bgls = n sn * D bg * 1000 / s aanwezig = 0 mm /m' horizontale beugelmaat (hartmaat) b1=b-c zijkant -d bg = 950 mm vertikale beugelmaat (hartmaat) h1=h-c trekzijde -c drukzijde -d bg = 170 mm aanwezige trekwapening A aanw,trek = 565 mm aanwezige drukwapening A aanw,druk = 01 mm aanwezige drukwapening r druk = 100 * A aanw,druk / bh ( art (3) ) = 0,09 % aanwezige flankwapening A aanw,flank per zijde = 50 mm zwaartepunt staven vanaf de beugel z= (n1 D 1 1 / d1+n D 1 / d ) / ( n1d 1+nD ) = 6,0 mm equivalente diameter wapening d equi,trek = * z (t.b.v. berekening van d) = 1,0 mm equivalente diameter trekwapening d equi,trek = { 4(n1D 1 +nd ) / p / (n1+n) } = 1,0 mm equivalente diameter drukwapening d equi,druk = { 4(n3D 3 +n4d 4 ) / p / (n3+n4) } = 8,0 mm QEC ; Rekenblad 3 van 6
4 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : buigwapening materiaalgegevens karakteristieke cilinderdruksterkte f ck = 0 N/mm karakteristieke kubusdruksterkte f ck = 5 N/mm gemiddelde cilinderdruksterkte f cm =f ck +8 = 8 N/mm 3.15 rekenwaarde betondruksterkte f cd =f ck /1,5 = 13,3 N/mm 3.4 gemiddelde cilindertreksterkte f ctm =0,3f ck (/3) als f ck <=50of f ctm =,1ln(1+f cm /10)=,1 N/mm 3.1.8(1) gemiddelde buigtreksterkte beton (3.3) f ctm,fl = max ( 1,6 - h/1000) f ctm ; f ctm ) = 3,05 N/mm karakteristieke ondergrens treksterkte f ctk0,05 =0,7f ctm = 1,55 N/mm 3.16 rekenwaarde treksterkte f ctd =f ctk0,05 /1,5 = 1,03 N/mm elasticiteitsmodulus E cm =000*(f cm /10) 0,3 = 996 N/mm 3.5 elasticiteitsmodulus afgerond E cm = N/mm tabel 3.1 relatieve verkorting beton e c3 =1,75+0,55 [ (f ck - 50 ) / 40 ] voor f ck >=50; 1,751,750 tabel 3.1 relatieve verkorting beton e cu3 =,6+ 35 [ (90-f ck ) / 100] 4 als f ck >=50; 3,50 3,500 elasticiteitsmodulus E=f cd /e c3 = 7619 N/mm minimum wapening r min1 = 0,6f ctm /f yk >= 0,13% = 0,130 % hoogte betondrukzone: k xu,max (*d) k xu,max = (1-x)/1,5(0,6+1,4/e cu3 ) = 0,448 - factor in formule x = 0,44 - maximum wapeningspercentage r max =a x u,max f cd /f yd = 1,030 % factor oppervlak betondrukzone a= { e cu3 - ( e c3 / ) } / e cu3 = 0,750 - factor zwaartepunt betondrukzone b={e cu3 - (e c3 *e cu3 ) +e c3/3 } / { e cu3 - e c3 e cu3 } = 0,39 - staaltrekspanning f yk = 500 N/mm rekenwaarde staaltrekspanning f yd = 435 N/mm elasticiteitsmodulus wapeningstaal E s = N/mm berekening buigwapening (met trekwapening zonder drukwapening) nuttige hoogte d=h-c- d bg -0,5d equi,trek = 184,0 mm maximale hoogte betondrukzone x u,max = k xu,max * d = 8,4 mm hoogte betondrukzone x u =[ d - {d - 4bM ED / (abf cd ) } ] / b = 9,7 mm maatgevende waarde betondrukzone x u = = 9,7 mm grootte betondrukkracht N c =a x u f cd b 10-3 = 96,5 kn grootte staaltrekkracht N s =A s f yd 10-3 = 96,5 kn relatieve verlenging betonstaal e s= (d-x u ) * e cu3 / x u = 63, verlenging volgens art. 3,,7() e uk = 50 maximaal toelaatbare verlenging e ud =0,9e uk = 45 momentarm z=d-b x u = 180, mm momentarm z = z / d * d z= 0,98 * d benodigde hoeveelheid wapening A s1 =a b x u f cd / f yd = mm opneembaar moment (zonder drukwap.) M Rd =A aanw,trek f yd z 10-6 = 44,3 knm opneembaar moment (globale schatting.) M Rd =A aanw,trek f yd 0,9 d 10-6 z= 0,9 * d = 40,7 knm benodigd wapeningspercentage r=a s1 / bd*100 = 0,13 % wapeningspercentage trekwapening r trek = 100 * A aanw,trek / bd = 0,31 % wapeningspercentage trekwapening r trek = 100 * A aanw,trek / bh ( art (3) ) = 0,6 % minimum wapening A min,1 =r min b d /100 = 39, mm minimum wapening A min, = x * A s1 = 78 mm factor x afhankelijk van primaire of secundaire constructie 1,5 - minimum wapening A min = = 39 mm maximum wapening A max =r max b d /100 = 1896 mm "traditionele" berekening A s a=bf y,d / (b f cd a) = 7,4 - (oplossen vierkantsvergelijking) b= - f yd * d = c=+m Ed = Nmm benodigde hoeveelheid wapening A s ={ -b - (b -4ac) } / a =,0 mm berekening buigwapening (met trek- en drukwapenning) specifieke verkorting drukwapening e s,druk >=f yd / E s *1000 =,17 hart drukwapening tot uiterste vezel eis: d< x u - e s,druk * x u / e cu3 = 3,7 mm hart drukwapening tot uiterste vezel d=c drukzijde +d bgl +0,5d gem,druk = 4 mm opneembaar moment tot x u,max M Rd1 =r max b d * f yd *z* 10-6 = 148,6 knm uitwendig moment zonder drukwapening M Ed1 =M Rd1 = 148,6 knm op te nemen moment met drukwapening M Ed = M Ed,totaal - M Rd1 = 0,0 knm opneembaar moment met drukwapening M Rd = A aanw,druk f yd (d-d)*10-6 = 14,0 knm totaal opneembaar moment incl. drukwap M Rd,totaal =M Rd1 +M Rd = 16,6 knm benodigde hoeveelheid drukwapening A s = M Ed / { f y,d ( d-d) } * 10 6 = 0 mm benodigde hoeveelheid trekwapening A s1 (zonder aandeel drukwapening) = 39 mm totaal benodigde trekwapening A s1,totaal = A s1 + A s = 39 mm maatgevende waarde opneembaar moment M Rd,totaal = 44,3 knm QEC ; Rekenblad 4 van 6
5 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : berekening moment en wapening bij maximaal toegestane verlenging betonstaal minimale hoogte betondrukzone x min =e cu3 * d / ( e ud + e cu3 ) = 13,3 mm bijbehorende drukkracht in de beton N cd =a b x min f cd 10-3 = 13,8 kn inwendige hefboomsarm z=d - b x min = 178,8 mm opneembaar moment M Rd,d = N cd z 10-6 = 3,75 knm bijbehorende wapening A s = N cd 10 3 / f y,d = 305 mm 3.1.8(1) gemiddelde buigtreksterkte beton (3.3) f ctm,fl = max ( 1,6 - h/1000) f ctm ; f ctm ) = 3,05 N/mm scheurmoment in ongewapende doorsnede M r = W c * f ctm,fl 10-3 = 4,6 knm weerstandsmoment ongescheurde doorsnede W c = 1/6 b h 10-3 = 8067 cm 3 hierbij behorende (minimum) wapening A min =M r * 10 6 / z f yk = 73 mm minimum wapeningspercentage r min = 100 * A min / bd = 0,148 % lineaire berekening met beperkte herverdeling art 5.5 herverdelen verhouding tussen momenten d her = M Ed,herverdeeld / M Ed,elastisch = 1, (4) maximaal toelaatbare verhouding d=afhankelijk van de kubusdruksterkte f ck = 0,506 - minimum afhankelijk van staalklasse klasse A: > k 6, klasse B en C: >=k 5 = 0,700 - maatgevende waarde d = 0, a maximale herverdeling f ck <= 50Mpa d>=k 1 +k x u / d = 0, b maximale herverdeling f ck > 50Mpa d>=k 3 +k 4 x u / d = 0,606 - factoren k 1 = 0,44 - k = 1,5 (0,6+0,0014 / e cu ) = 1,5 - k 3 = 0,54 - k 4= 1,5 (0,6+0,0014 / e cu ) = 1,5 - minimale waarde voor wapeningklasse B en C k 5 = 0,7 - minimale waarde voor wapeningklasse A k 6 = 0,8 - e cu = 3,50 hoogte betondrukzone na herverdelen x u = 9,7 mm nuttige hoogte d = 184,0 mm scheurwijdte controle scheurwijdte zonder directe berekening art.7,3,3 optredende staalspanning s s =M qp / M Ed * A s1,totaal / A aanw,trek * f yd = 138 N/mm equivalente diameter staven d1 d1 eq =d1 n b,1 = 1,0 mm aantal staven in een bundel n b,1 = 1 st equivalente diameter staven d d eq =d n b, = 0,0 mm aantal staven in een bundel n b, = 1 st equivalente staafdiameter d eq =( n b1 *d1 eq +n b *d eq ) / ( n b1 *d1 eq +n b *d eq ) = 1,0 mm werkelijke hart op hart afstand s= (b - c zij - d bg -d trek ) / (n-1) = 35 mm gemiddelde h.o.h.- afstand staven s gem = b / Sn trek = 00 mm toelaatbare scheurwijdte w milieuklasse A = 0,40 mm toelaatbare scheurwijdte w milieuklasse B = 0,40 mm toelaatbare scheurwijdte w maatgevende waarde = 0,40 mm toelaatbare staafdiameter d max zonder de invloed van k x = 40 mm toelaatbare hart op hart-afstand s zonder de invloed van k x = 300 mm toegepaste dekking beschouwde staaf c applied = c trekzijde = 30 mm minimale betondekking c nom =c min +SDc dev ( incl. correcties) = 17 mm vergrotingsfactor k x =c applied / c nom <=,0 = 1,76 - toelaatbare staafdiameter d max met de invloed van factor en k x = 3,9 mm toelaatbare hart op hart-afstand s met de invloed van factor en k x = 47 mm ( 7.6N ) correctiefactor buiging (diameter en hoh) factor = f ct,eff * k c h cr / {,9 * * (h-d) } = 0,47 - ( 7.7N ) correctiefactor trek (diameter en hoh) factor = f ct,eff * h cr / {,9 *8 * (h-d) } = 0,9 - gemiddelde axiale treksterkte f ct,eff = f ctm tabel 3.1 =,1 N/mm coëfficient afhankelijk van spanningsverdeling k c = buiging =0,4, trek=1,0 = 0,40 - hoogte trekzone direct voor scheuren h cr = 0,5 h bij rechthoekige doorsneden = 110 mm afstand hart wapening tot buitenkant beton (h-d) = 36 mm maatgevende correctiefactor voor toelaatbare diameter en hoh-afstand = 0,47 - QEC ; Rekenblad 5 van 6
6 Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot printdatum : controle scheurwijdte met berekening art. 7,3,4 7.8 berekende scheurwijdte w k =s r,max (e sm - e cm ) = 0,09 mm s r,max = 07,7 mm 7.9 (e sm -e cm )= {s s -k t * f ct,eff/ r p,eff *(1+a e *r p,eff ) }/E s = 0, minimale waarde (e sm -e cm ) >= 0,6 s s / E s = 0, maatgevende waarde (e sm -e cm ) = 0, s s =M qp / M Ed * A s1,totaal / A aanw,trek * f yd = 138 N/mm gemiddelde waarde treksterkte op tijd t f ctm(t) tijd t nog eens programmeren =,1 N/mm gemiddelde waarde treksterkte f ct,eff op tijdstip van eerste scheuren =,1 N/mm 7.10 r p,eff = (A s + x 1 A' p ) / A c,ef = 0,011 - doorsnede trekwapening A s =A aanw,trek = 565 mm 7.3.(3) doorsnede voorspanelementen A' p = 0 mm A c,eff minimum waarde onderstaande formules 5365 mm meewerkend oppervlak A c,eff =b*,5 (h-d) = mm A c,eff = b* (h-x) / 3 = 5365 mm A c,eff = b* h/ = mm 7,5 x 1 = 0 - factor k t = 0,4 - E s = N/mm 7.11 s r,max =k 3 c+k 1 k k 4 d eq / r p,eff = 94, mm dekking op de beschouwde staaf c = 30 mm 7.1 d eq =( n b1 *d1 eq +n b *d eq ) / ( n b1 *d1 eq +n b *d eq ) = 1,0 mm k1= = 0,8 - k= = 0, tussenliggende waarden k= (e1 + e ) / e1 = n.t.b. - k3= = 3,4 - k4= = 0, bovengrens s r,max = 1,3 ( h-x) = 08 mm hoogte betondrukzone x= = 60 mm 7.15 bovengrens s r,max = 1 / (cos O / s r,max,y + sin O / s r,max,z ) = n.t.b. mm bij wapening onder een hoek O berekening van de betondrukzone x en kruipfactor f in de bruikbaarheidsgrenstoestand oppervlakte van de betondoorsnede A c = b * h = 0000 mm omtrek dat bloot staat aan uitdroging u= zijden b = 000 mm fictieve dikte h 0 = A c / u = 0,0 mm kruipfactor a.d.h.v. grafiek 3.1 () f bepaald volgens art =, gereduceerde elasticiteitsmodulus E c,eff = E cm / ( 1 + f ) = 775 N/mm effectieve verhouding elasticiteitsmodulus a e = E s / E c,eff = 5,9 - hoogte betondrukzone x in BGT x= [ - a e r + { (a e r ) + a e r } ] d = 60, mm 7.3.() minimum wapening vereist A s,min =k c k f ct,eff A ct / s s 7.1 = 4 mm coëfficient k=factor voor lijven en flenzen = 1,0 - oppervlakte beton binnen trekzone A ct = 0,5 bh (vlak voor het scheuren) = mm maximaal toelaatbare spanning in staal s s = f yd tbv berekening minimum wapening = 435 N/mm opmerking: QEC ; Rekenblad 6 van 6
door een puntlast belaste gedrongen tweepaals poer : b x h eurocodeberekening volgens buigtheorie
door een puntlast belaste gedrongen tweepaals poer : b x h eurocodeberekening volgens buigtheorie 500 mm x700 mm 1500 kn algemene gegevens werk werk werknummer werknummer de poer mag worden beschouwd als
Nadere informatietweepaals poer belast door een puntlast 500 x 1250 volgens de theorie van staafwerkmodellen art. 6.5
tweepaals poer belast door een puntlast 500 x 150 volgens de theorie van staafwerkmodellen art. 6.5 algemene gegevens werk werk werknummer werknummer rekenwaarde van de kolombelasting F Ed = 3000 kn materiaalgegevens
Nadere informatieberekening windmoment op een bouwwerk van max. 30 bouwlagen woongebouw
Eurocode spreadsheets, software & rekenprogramma's staal -,beton -,hout -,metselwerk constructies Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 berekening windmoment op een bouwwerk van max. 30 bouwlagen
Nadere informatieberekening van een korte console belast door een puntlast 350 x 400 volgens de theorie van staafwerkmodellen art. 6.5 algemene gegevens werk werk
berekening van een korte console belast door een puntlast 350 x 400 volgens de theorie van staafwerkmodellen art. 6.5 algemene gegevens werk werk werknummer werknummer rekenwaarde van de belasting F Ed
Nadere informatie3 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht.
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 3 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht
Nadere informatie4 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht.
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 4 -paalspoer met staafwerkmodellen inclusief controle scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht
Nadere informatieonderdeel 3 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht f=a+b-e
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 3 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht schematische weergave
Nadere informatieonderdeel 4 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht f=a
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 05-12-2011 4 -paalspoer met buigtheorie inclusief scheurwijdte,dekking verankeringslengte, ombuigen wapening en dwarskracht schematische weergave
Nadere informatieberekening van een korte console belast door een puntlast 350 x 400 volgens de buigtheorie algemene gegevens werk werk onderdeel
berekening van een korte console belast door een puntlast 350 x 400 volgens de buigtheorie algemene gegevens werk werk werknummer werknummer rekenwaarde van de belasting F Ed vertikale belasting = 400
Nadere informatiegedrongen tweepaals poer belast door een puntlast 900 x 600 volgens de buigtheorie met a-symmetrisch paalplaatsing
gedrongen tweepaals poer belast door een puntlast 900 x 600 volgens de buigtheorie met a-symmetrisch paalplaatsing algemene gegevens werk werk werknummer werknummer rekenwaarde van de kolombelasting F
Nadere informatieEurocode NIEUWBOUW veiligheidsklasse = CC1 correctiefactor voor formule 6.10.b x= 0, ontwerpsituatie
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-215 printdatum : 25-2-213 berekening van een betonnen poer op staal excentrisch belast met wapeningsbanen volgens NEN 672 art. 7.5.3 schematische weergave werk
Nadere informatie1.2 Vloer fibre only. ULS, bepaling uiterst opneembaar moment. Doorsnede Type constructie. vloer. Elementbreedte
1.1 Algemeen Ter verduidelijking over de wijze hoe de richtlijn dient te worden geïnterpreteerd zijn op de volgende pagina s een aantal voorbeeldberekeningen opgenomen. De voorbeeldberekeningen zijn gebaseerd
Nadere informatieBouwen in Beton. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Verankeringslengte Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden
Nadere informatieSchematisering. Belastingen. Milieuklasse. Doorsnedegegevens. VBI R&D (RKH) 29 augustus Ligger op twee steunpunten, scharnierend opgelegd.
VBI R&D (RKH) 29 augustus 27 Reference:E:\IPHA\NationaleBijlage.mcd(R) Reference:E:\IPHA\LijnPuntlasten.mcd(R) Reference:E:\IPHA\Plaatdoorsneden.mcd(R) Schematisering Schema: Overspanning: L := 8. m Opleglengte:
Nadere informatieBouwen in Beton BOUBIBdc1. Scheurvorming in beton Docent: M.Roos
Bouwen in Beton BOUBIBdc1 Scheurvorming in beton Docent: M.Roos Scheurvorming Toetsing scheurwijdte Stromingschema scheurwijdte Scheurvorming Op buiging belaste gewapende betonelementen scheuren onder
Nadere informatieMemo. Inhoudsopgave. Onderwerp: Deksloof damwand gemaal Kamperveen. Engbert van der Weide. Datum: Documentnummer: IJD
Memo Onderwerp: Deksloof damwand gemaal Kamperveen Aan: Opsteller: Engbert van der Weide Pieter Schoutens Datum: 18-10-2016 Documentnummer: IJD-013265 Inhoudsopgave 1. Inleiding... 2 2. Uitgangspunten...
Nadere informatieDraagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd
Week 02 Theorie: Wapening balken -Scheurmoment Het buigend moment (Mr) vlak voordat de trekzone gaat scheuren σb = fb Als de belasting toeneemt zal de trekzone gaan scheuren σb fb. Alle trekkrachten worden
Nadere informatieSBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013
berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode h.o.h. staanders a4= 1000 project projectnummer omschrijving project projectnummer omschrijving algemeen veiligheidsklasse = CC1 - ontwerplevensduur
Nadere informatieligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : = onderdeel
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 ligger op 3 steunpunten belast door 2 q-lasten, houten balk : werk = werk werknummer = werknummer = printdatum : 12-12-2011 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste
Nadere informatieBouwen in Beton Verankeringslengte. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden opgenomen zonder dat
Nadere informatieRFEM Nederland Postbus 22 6865 ZG DOORWERTH
Pagina: 1/12 CONSTRUCTIE INHOUD INHOUD Constructie 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, -Y, 6 1.3 Materialen 1 qp (M-y) 6 1.7 Knoopondersteuningen 1 Graf. Staven - Snedekrachten, Beeld, -Y, 7 1.13 Doorsnedes
Nadere informatie" ## BEM Behoort bij beschikking ZK d.d. nr.(s) Omgevingsmanager !"# &" '(! ))&& '0"1/'0&. &" 2(&)&"
" ##!!"# $% &" '(! ))&& *+,+*-.%"'/")0 '0"1/'0&. &" 2(&)&" %343*% BEM1305150 gemeente Steenbergen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 06-12-2013 ZK13000945 Omgevingsmanager! $% 6% 7% ) 7% "" %5")("225*(&"
Nadere informatieeg + vloerbelasting liggerlengte veld 1 L1= 3 m maat a= 0,823 overstek veld 2 L2= 1,1 m F1 staaflengte z-richting,ongesteund L z = 0,5 m q1
houten ligger op 2 steunpunten met overstek met variabele EI met q1 op L1, een trapezium belasting op het overstek en F-last op willekeurige plaats op het overstek werk = werk werknummer = werknummer =
Nadere informatie= onderdeel. materiaalgegevens, balkafmeting, diverse factoren en belastingen
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 12-12-2011 houten hoekkeper piramidedak belast door eg+sneeuw werk = werk werknummer = werknummer = 71 x 271 naaldhout C18 toegepaste norm
Nadere informatiePOEREN. ir. R.H.G. Roijakkers ABT Antwerpen
POEREN ir. R.H.G. Roijakkers ABT Antwerpen ABT b.v. Sinds 1953 Vestigingen: Velp, Delft, Antwerpen Adviesgroepen: Constructies Civiele techniek Bouwmanagement Bouwkunde Installaties ABT België n.v. Sinds
Nadere informatieNieuwbouw paardenstal dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Gewichts-, sterkte- en stabiliteitsberekening. 13 mei 2014
Hulsberg Pagina 2 / 12 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Betondekking 4 1.5 Belastingen 5 1.6 Stabiliteit 6 1.7 Vervormingseisen 6
Nadere informatieCONSTRUCTIEBEREKENING
Project: Opdrachtgever: Bouwen van garageboxen en opslagruimte aan de Kolfbaanstraat 30bis, 4814 CL te Breda Dhr. P. Bicskei Willem de Bruynstraat 49 4827 ET Breda CONSTRUCTIEBEREKENING Fundering - Blok
Nadere informatiebelastingen en combinaties
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 3 steunpunten met 2 q-lasten 1xprofiel 1: HE140A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieTS-Abfab Rel: apr 2014
Voorbij Funderingstechniek Blad: 1 PAAL-SPECIFICATIE Totaal aantal palen = 27 ident. aantal afmeting lengte ----- strengen ----- ber tek opties 20 220*220 9.50 4 ø 7.5 1 1... 7 220*220 11.75 4 ø 7.5 1*
Nadere informatie: Statische berekening. : fundering. : De Wachter. : Amsterdam. : Stormerdijkstraat 14 a 3431 CS Nieuwegein. rapport. inhoud. project.
rapport inhoud : Statische berekening : fundering project plaats : De Wachter : Amsterdam Werknr. : 1612 Rapport nr. : R-1612-01 datum : 7-4-2016 opgesteld door : M. van Zuilen Postadres : 3431 CS Nieuwegein
Nadere informatieGemeente Breda. ing. F. van der Wel ing. K. Meulman. De heer W. Akse (Gemeente Breda) Controle TE elementen
Memo 4 Project: P1924 Onderzoek en advies NAC stadion Datum: 25 april 2015 Opdrachtgever: : Aan: Gemeente Breda ing. F. van der Wel ing. K. Meulman De heer W. Akse (Gemeente Breda) Kopie: Betreft: - Controle
Nadere informatieSTATISCHE BEREKENING. 14 woningen Sint Maarten Witte Kool. Koelmalaan 350 Alkmaar. Opdrachtgever:
adviesbureau voor draagconstructies de wup 55 1721 ea broek op langedijk tel: 0226-314929 fax: 0226-318940 e-mail: mmaars@harderadvies.nl STATISCHE BEREKENING Project: Onderdeel: Architect: 14 woningen
Nadere informatieSTATISCHE BEREKENING. 14 woningen Sint Maarten Witte Kool. Koelmalaan 350 Alkmaar. Opdrachtgever:
adviesbureau voor draagconstructies de wup 55 1721 ea broek op langedijk tel: 0226-314929 fax: 0226-318940 e-mail: mmaars@harderadvies.nl STATISCHE BEREKENING Project: Onderdeel: Architect: 14 woningen
Nadere informatieCombinatie Parkeergarages Leiden
DUH/l 1 ^ ^ ^ li. Combinatie Parkeergarages Leiden Stempelraam dekvloer Documentcode 1307259-00907 Parkeergarage Garenmarkt Status Definitief Datum 28-10-2016 Versie 2.0 Object [OBJECT] Activiteittype
Nadere informatieDwarskracht. V Rd,c. ν min. k = 1 +
Rekenvoorbeelden EC2 Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (4) In de serie met rekenvoorbeelden voor de Eurocode 2 1 ) is in dit artikel dwarskracht aan de beurt. Aan de hand van vier voorbeelden wordt toegelicht
Nadere informatie1.2 Vloer fibre only. ULS, bepaling uiterst opneembaar moment. Doorsnede Type constructie
1.1 Algemeen Ter verduidelijking over de wijze hoe de richtlijn dient te worden geïnterpreteerd zijn op de volgende pagina s een aantal voorbeeldberekeningen opgenomen. De voorbeeldberekeningen zijn gebaseerd
Nadere informatieConstruerende Technische Wetenschappen
Faculteit: Opleiding: Construerende Technische Wetenschappen Civiele Techniek Tentamen Mechanica Datum tentamen : voorbeeldtentamen funderingen Vakcode : 192260152 Tijd : 50 minuten Beoordeling: Aantal
Nadere informatieHE200A. prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art S235
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 prismatische op buiging en druk belaste staven volgens art. 6.3.3 HE200A werk = werk werknummer = werknummer materiaal S235 onderdeel
Nadere informatieWijzigingsblad: Druk 1
Gronsveld, 23 novemeber 2018 Wijzigingsblad: Druk 1 Blz Wijziging 5 Belastingcombinaties Groep C : STR-GEO 1 e combinatie is geen officiële combinatie. Combinatie: 1,10G k + 1,30Q k;1 + Σ1,30Q kψ 0 kan
Nadere informatieBerekening vloersilobouw bv BEREKENING SILOVLOER VOOR HET VERKRIJGEN VAN KIWA-KEUR OP SILO S EN TANKS VAN SILOBOUW BV
Berekening vloersilobouw bv 14-010-RV-V1 CONSTRUCTIEBEREKENING: BEREKENING SILOVLOER VOOR HET VERKRIJGEN VAN KIWA-KEUR OP SILO S EN TANKS VAN SILOBOUW BV Notitie : Pagina V1 t/m V11 Vissers & Vissers bv
Nadere informatieBrons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 100 Brons Constructeurs & Ingenieurs Blad: 101 Project...: 14.15.32 Onderdeel.: Dimensies.: [kn] [knm] [mm] [graden] [N/mm2] [knm/rad] Datum...: 16-02-2015 Bestand...:
Nadere informatieP. Vermeulen Heiwerken B.V.
Funderingsrapport t.b.v. T-Mobile antennemast site 131092 aan de Maaslaan te Zwolle Datum : 25-11-2015 Project no. : 10.484 Constructeur : P. Vermeulen Heiwerken Opdrachtgever: Turris B.V. De Bonkelaar
Nadere informatieInhoudsopgave. 1. Projectgegevens. 2. Snedecontroles Snede S Extreme S 1 - E 1
Inhoudsopgave Hoofdstuknummer Hoofdstukomschrijving 1. Projectgegevens 2. Snedecontroles 2.1. Snede S 1 3. Lijst met elementen 3.1. Element M 1 4. Lijst met gewapende doorsnedes 4.1. Gewapende doorsnede
Nadere informatiebelastingen en combinaties q1: (links) permanente belasting G k,j = 3 kn/m G k,j : (incl.e.g.) 3 + 0,30 = 3,30 kn/m'
Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-5-2013 printdatum : 06-12-2011 stalen ligger op 2 steunpunten met trapeziumbelasting 1xprofiel 1: HE160A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse
Nadere informatieEurocodes in de praktijk Staalbouwdag 10 oktober 2013. Johan Galjaard voorzitter VNconstructeurs
Eurocodes in de praktijk Staalbouwdag 10 oktober 2013 Johan Galjaard voorzitter VNconstructeurs Een machtig mooi vak Construeren is een geweldig vak!!!!!!! VNconstructeurs doel: opkomen voor de belangen
Nadere informatieRAPPORT. Scheurvorming en doorbuiging in gewapend beton bij toepassing van geribd staal
RAPPORT COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN RESEARCH INGESTELD DOOR DE B ETON VER EN IGING Scheurvorming en doorbuiging in gewapend beton bij toepassing van geribd staal SCHEURVORMING EN DOORBUIGING IN GEWAPEND
Nadere informatiePROBETON vzw Aarlenstraat 53/B Brussel Tel.: +32 (0) Fax : +32 (0)
PROBETON vzw Beheersorganisme voor de controle van de betonproducten PROBETON vzw Aarlenstraat 53/B9 1040 Brussel Tel.: +32 (0)2 237 60 20 Fax : +32 (0)2 735 63 56 mail@probeton.be www.probeton.be TECHNISCHE
Nadere informatieSchöck Isokorb type D
Schöck Isokorb type Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 84 Productbeschrijving 85 Bovenaanzichten 86 apaciteitstabellen 87-92 Rekenvoorbeeld 93 Bijlegwapening 94 Inbouwhandleiding 95-96 hecklist 97 Brandwerendheid
Nadere informatieSCHOKKER ADVISEUR BOUW Constructief Advies & Bouwmanagement Amnestylaan EX Soest Tel
SCHOKKER ADVISEUR BOUW Constructief Advies & Bouwmanagement Amnestylaan 82 3765 EX Soest Tel. 06 261 362 77 E-mail : Andre@adviseurbouw.com Werknummer :S14059 Behoort bij beschikking van Burgemeester en
Nadere informatieStaal-betonconstructies Deel 3 : controle van de gebruiksgrenstoestanden
Staal-betonconstructies moeten ontworpen worden volgens de regels, beschreven in Eurocode (EC ) [5]. De rekenregels voor de dimensionering van staal-betonelementen in de uiterste grenstoestanden (UGT)
Nadere informatieRekenregels vvuhsb; een voorzet
23 Juni 2011 Ir. P.C. van Hennik Ing. P.P.F. van Rijen Rekenregels vvuhsb; een voorzet Inhoudsopgave CAE Nederland B.V. Introductie Praktijk voorbeelden Het materiaal (samenstelling & eigenschappen) Rekenen:
Nadere informatieR.Poelman, BBE BSEng. Taken en verantwoordelijkheden t.a.v. tekeningen en berekeningen: Categorie 3 volgens criteria 73/06.
01-10-2015 R.Poelman, BBE BSEng Prefab Beton Vebo B.V., Vebo Staal B.V., Röntgenweg 3, 3752 LJ Bunschoten, Postbus 8, 3750 GA Bunschoten, Tel. (033) 299 26 00 Fax (033) 299 26 10 Opdrachtgever : Debiteurennummer
Nadere informatieAlternatief ontwerp voor hoogspanningsmast Wintrack in beton
Alternatief ontwerp voor hoogspanningsmast Wintrack in beton (Bijlage bij afstudeerverslag) Auteur: H.A.I.A. de Groot Technische Universiteit Eindhoven Department of Architecture, Building and Planning
Nadere informatieConstructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 DOORSNEDE- BEREKENING
DOORSNEDE- BEREKENING EENVOUDIGE LIGGERBEREKENING: Buiging Dwarskracht Vervorming DWARSKRACHT Constructief Ontwerpen met Materialen B 7P118 a F Zuivere buiging F A a l - 2a a B b A V=F l V=F B V-lijn c
Nadere informatieP. Vermeulen Heiwerken B.V.
BEM1304156 gemeente Steenbergen Funderingsrapport t.b.v. antennemast KPN site aan de Heenweg te De Heen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 31-10-2013 ZK13000761 Omgevingsmanager Datum : 6-9-2013 Project
Nadere informatieSchöck Isokorb type D
Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 86 Productbeschrijving 87 Bovenaanzichten 88 apaciteitstabellen 89-97 Rekenvoorbeeld 98 Bijlegwapening 99 Inbouwhandleiding 100-101 hecklist 102 Brandwerendheid 32-33
Nadere informatieBÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus LA I1trch
BÏBLIOTHEEK Buuwdienst Rijkswatertaai Postbus 20.000 3502 LA I1trch BEREKENING VAN DE GRENSWAARDE VAN DE DWARSKRACHT VOLGENS RAFLA EN BLUME ing. P.J.G. Merks BSW nr. 84-01 YIROUWELIJJ aheen binnen öo BOUWflENST
Nadere informatieSchöck Isokorf type D
Inhoud Schöck Isokorf type K7417 Pagina Toepassingsvoorbeelden 90 Productbeschrijving 91 Bovenaanzichten 92 Capaciteitstabellen 93-101 Rekenvoorbeeld 102 Bijlegwapening 103 Inbouwhandleiding 104-105 Checklist
Nadere informatieStatische berekening BEM ZK Projectnummer : : Verbouwing pand, Lancasterstraat 2-4 te Steenbergen
Kerkhofweg 5 4835 GA Breda 076 560 2070 info@sterk-adviesbureau.nl www.sterk-adviesbureau.nl BEM1604256 gemeente Steenbergen Statische berekening Projectnummer : 118039 Project : Verbouwing pand, Lancasterstraat
Nadere informatieMasterproef Ontwerp protocol voor gewapend beton onder invloed van verhinderde vervorming
2016 2017 FACULTEIT INDUSTRIËLE INGENIEURSWETENSCHAPPEN master in de industriële wetenschappen: bouwkunde Masterproef Ontwerp protocol voor gewapend beton onder invloed van verhinderde vervorming Promotor
Nadere informatieNieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant
Statische berekening Nieuwbouw van een garage en carport aan de Bakkershof 1 te Neerkant Opdrachtgever : dhr. J.J.H. Bukkems Bakkershof 1 5758 CE Neerkant Onderwerp : Statische berekening Datum : 12-03-2014
Nadere informatieStatische berekening. Dossier Project Opbouw woning Dr. J.M. den Uylstraat 1 te Gorinchem
Mr. P.J. Troelstrastraat 20 4207 Gorinchem Tel.: 0183 699285 Mob: 06 41670937 E-mail:vingc@casema.nl Rabobank : 10.23.81.593 KvK te Tiel: 23085538 BTWnr L805502026B01 Vroon ingenieursbureau voor constructies
Nadere informatiestalen ligger op 2 steunpunten met 2 driehoek-belastingen 1xprofiel 1: HE140A en een gelijkmatige q-last over de gehele lengte
stalen ligger op 2 steunpunten met 2 driehoek-belastingen 1xprofiel 1: HE140A en een gelijkmatige q-last over de gehele lengte werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatiestalen ligger op 2 steunpunten met een driehoek-belasting 1xprofiel 1: HE200A en een gelijkmatige q-last over de gehele lengte
stalen ligger op 2 steunpunten met een driehoek-belasting 1xprofiel 1: HE200A en een gelijkmatige q-last over de gehele lengte werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieRAPPORT. Hoofdberekening betonconstructie. Diverse onderdelen. Amsterdam Airport Schiphol
RAPPORT Hoofdberekening betonconstructie Diverse onderdelen Klant: Amsterdam Airport Schiphol Referentie: BF6013.R203.AG Versie: 0.9/Finale versie : 26 januari 2018 gerelateerd Inhoud 1 Inleiding 1 2
Nadere informatieDoorbuiging in de GTB
Vervorming van gewapend-betonconstructies volgens de Eurocodes Doorbuiging in de GTB In de GTB 010, afgestemd op NEN-EN 199-1-1 (EC, zijn tabellen opgenomen waarmee de fictieve buigstijfheid van een gewapendbetonconstructie
Nadere informatieModule 8 Uitwerkingen van de opdrachten
Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Analyse De constructie bestaat uit een drie keer geknikte staaf die bij A is ingeklemd en bij B in verticale richting is gesteund. De staafdelen waarvan
Nadere informatieStatische berekening. Geldersekade 37-3 te Amsterdam. werk no aug-17. Opdrachtgever. dhr. Philip Provoost
Statische berekening Geldersekade 37-3 te Amsterdam werk no. 820 aug-17 Opdrachtgever P en S Ingenieurs Zijllaan 21 3431 GK Nieuwegein info@pensingenieurs.nl 0306045485 0615180441 Inhoudsopgave blz. 1
Nadere informatieWat is Staalvezelbeton?
Samen bouwen aan constructieve veiligheid in Nederland. Studiedag COBc / CUR B&I-dag Ing. A. Hoekstra Technisch Manager 10 november 2011 Vereniging BWT Nederland Wat is Staalvezelbeton? 1 19-11-2011 Van
Nadere informatieNOTITIE HORIZONTALE KRACHTSWERKING FUNDERINGSPALEN BOVENBOUW Project: Royal van Lent Westpoort
Datum: 4 augustus 2017 Referentie: smg Code: 15378 Blad: 1/8 NOTITIE HORIZONTALE KRACHTSWERKING FUNDERINGSPALEN BOVENBOUW Project: Royal van Lent Westpoort Cordeel gaat in opdracht van Royal van Lent het
Nadere informatieKorte console en tandoplegging
Berekenen en detailleren van betonconstructies () Korte console en tandoplegging ing. A. Middeldorp, ABT BV, Velp/Delft/Antwerpen ir. P. Lagendijk (co-auteur), Aronsohn Constructies raadgevende ingenieurs
Nadere informatiebelastingen en combinaties
stalen ligger op 2 steunpunten met twee F-lasten 1xprofiel 1: HE140A en een q-last over de gehele lengte werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatiebelastingen en combinaties
stalen ligger op 2 steunpunten met een overstek 1xprofiel 1: HE160A werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieSchöck Isokorb type K
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type Inhoud Pagina Toepassingsvoorbeelden 42 Productbeschrijving 43 Bovenaanzichten 44-48 Capaciteitstabellen 49-51 Rekenvoorbeeld 52 Bijlegwapening 53 Inbouwsituatie
Nadere informatieInhoudsopgave. Texte invisible servant à adapter hauteur texte
Inhoudsopgave 1 Geometrie...2 1.1 Software informatie...2 1.2 Geometrie voorstelling (m)...2 1.3 Geometrie gegevens...2 1.3.1 Staven...3 1.4 Materiaalgegevens...5 1.4.1 Staal S235...5 1.4.1.1 Elastische
Nadere informatieuitkragende stalen ligger met een variabele EI 1xprofiel 1: HE140A een trapeziumbelasting en een puntlast
uitkragende stalen ligger met een variabele EI 1xprofiel 1: HE140A een trapeziumbelasting en een puntlast werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieFlexvloer. Inhoud presentatie. Inleiding Doelstelling Dwarskrachtcapaciteit Stijfheid Conclusies Aanbevelingen
Flexvloer Onderzoek naar de constructieve aspecten van een nieuw vloersysteem Henco Burggraaf Presentatie DOV 31 oktober 6 Inhoud presentatie capaciteit 2 1 Flexvloer Nieuw vloersysteem met netwerk van
Nadere informatieStaaf- Knoop Staaf- Profiel Lengte nummer van naar type [mm] Profiel
Berekeningsnummer : Revisie : Bestand :document1.xbe2 Gehanteerde normen: Gevolgklasse : NEN-EN 1992-1-1 + C2:2011/NB:2011 (nl) : CC1 1 Invoergegevens 1.1 KNOPEN Knoop- Coördinaten Opleggingen nummer X
Nadere informatieTS-Abfab Rel: feb 2015
Opdrachtgever Hei- en Waterwerken H. van Dieren Zeewolde Onderdeel PL-SPECIFICTIE Totaal aantal palen = 63 ident. aantal afmeting lengte ----- strengen ----- ber tek opties 23 290*290 15.00 4 ø 9.3 1*
Nadere informatieDrijvende woning. Eindrapportage Bachelor Eindwerk
Drijvende woning Eindrapportage Bachelor Eindwerk Auteur: Robin Fasel Studentnummer: 1376810 Opleiding: Civiele Techniek Onderwijsinstelling: TU Delft Eerste Begeleider: Ir. P. Lagendijk Tweede begeleider:
Nadere informatieboubibdc1 Momentcoefficienten Week 4 Docent: M.Roos
boubibdc1 Momentcoefficienten Week 4 Docent: M.Roos Momentcoëfficienten Voor het bepalen van maatgevende momenten zijn momentcoefficienten afgeleid, hierbij moeten de belastingscombinaties van gebouwen
Nadere informatieConsoles. Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (13)
Rekenvoorbeelden bij Eurocode (3) Afkortingen EC = NEN-EN 99-- NB = Nationale Bijlage In artikelen 6 en 7 uit de serie Rekenvoorbeelden bij Eurocode is onder andere aandacht besteed aan de console. Zowel
Nadere informatiegedeeltelijk voorgespannen beton
gedeeltelijk voorgespannen beton STICHTING COMMISSIE VOOR UITVOERING VAN INGESTELD DOOR DE BETO N V E R E N IGI N G RESEARCH ONDERZOEKINGSCOMMISSIES (1977) COMMISSIE A 7 Onderzoek naar het plastische gedrag
Nadere informatieSTATISCHE BEREKENING Fundering
Werknr.: 4823_F Blad: 101 Reigersberg 11 T: 0118-58 33 54 4363 BN Aagtekerke www.woestijne-bouwadvies.nl info@woestijnebouwadvies.nl STATISCHE BEREKENING Fundering Verbouw café slijterij kamerverhuur Boone
Nadere informatieTHEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS?
CTB3330 : PLASTICITEITSLEER THEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS? M M - N N + + σ = σ = + f f BUIGING EXTENSIE Ir J.W. Welleman bladnr 0 kn Gebruiksfase met relatief geringe belasting WAT
Nadere informatieHet versterken en verstijven van bestaande constructies
Het versterken en verstijven van bestaande constructies ir.m.w. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane 02-02-2015 Onderstempeling voor de renovatie van een kozijn in een gemetselde gevel, Woerden 1 Inhoudopgave
Nadere informatieWoonhuis Veldbloemstraat 54 Weert
Aanvullende statische berekening: Project: Woonhuis Veldbloemstraat 54 Weert Project nr.: Opdrachtgever: Dhr. W. en Mevr. S. Bax Veldbloemstraat 54 Weert Architect: Adriaens Bouwkunst Sjeng Vaasstraat
Nadere informatieLEWIS ZWALUWSTAARTPLAATVLOEREN Opdrachtgever: Reppel B.V.
DOSSIER 6093 LEWIS ZWALUWSTAARTPLAATVLOEREN Opdrachtgever: Reppel B.V. Rapport 6093--0 Ontwerpgrafieken voor samenwerkende hout-betonvloeren 6 augustus 2006 INHOUD Inleiding...2 2 Normen, richtlijnen en
Nadere informatieSchöck Isokorf type D
Inhoud Shök Isokorf type 12/10 Q8+Q8 K7417 Pagina Toepassingsvoorbeelden 84 Produtbeshrijving 85 Bovenaanzihten 86 Capaiteitstabellen 87 Rekenvoorbeeld 88 Bijlegwapening 89 Inbouwhandleiding 90-91 Cheklist
Nadere informatiebelastingen en combinaties
stalen ligger op 2 steunpunten met een overstek met 1xprofiel 1: HE140A een variabele EI, een trapeziumbelasting en een puntlast werk werk werknummer werknummer materiaal S235 klasse 3 flensdikte
Nadere informatieσ SIGMA Engineering BV
σ SIGMA Engineering BV Bouwkundig adviesbureau Bezoekadres: Postadres: Sigma Engineering BV Groot Loo 2d Postbus 159 k.v.k. Tilburg nr. 18052811 Hilvarenbeek 5080 AD Hilvarenbeek rabobank 1223.73.634 tel.
Nadere informatieRAPPORT. Optimalisatie Persleidingen Afvalwatersysteem Haarlemmermeer (OPAH) Ontwerpberekening AWTG Rijsenhout. Hoogheemraadschap van Rijnland
RAPPORT Optimalisatie Persleidingen Afvalwatersysteem Haarlemmermeer (OPAH) Ontwerpberekening AWTG Rijsenhout Klant: Hoogheemraadschap van Rijnland Referentie: I&B BC8564-Constructie-R021-D01 Versie: 01/Finale
Nadere informatieNEN-EN 1990, NEN-EN1991. staal: NEN-EN hout: NEN-EN Algemeen Niet in woongebouw gelegen woning: gevolgklassse 1
algemeen: NEN-EN 1990, NEN-EN1991. staal: NEN-EN 1993. hout: NEN-EN 1995. Algemeen Niet in woongebouw gelegen woning: gevolgklassse 1 Ontwerplevensduurklasse: 4 (ontwerplevensduur 50 jaar) uiterste grenstoestand:
Nadere informatieGlasvezelstaven voor toepassing als wapening in beton
Nieuwe oplossing voor duurzame constructies Glasvezelstaven voor toepassing als wapening in beton 1 Voorbeelden van glasvezelwapening ir. G.J. van Tol, Schöck Nederland in beton wordt standaard vervaardigd
Nadere informatieSchöck Isokorf type KS
Schöck Isokorf type 20 Schöck Isokorf type 1 Inhoud Pagina Bouwkundige aansluitsituaties - 5 Afmetingen 6-7 Capaciteiten/Stellen staalconstructie/inbouwtoleranties 8 Detaillering (opwaartse krachten)/voegafstanden
Nadere informatie