Fasiver Zwijnaarde Slibverwerkingsinrichting site t EILANDJE. Stabiliteitsberekeningen van de Landschapsheuvel

Transcriptie

1 Fasiver Zwijnaarde Slibverwerkingsinrichting site t EILANDJE Stabiliteitsberekeningen van de Landschapsheuvel Project no.: Fasiver report no.: DI/BB/XR/Fasiver/YGA.yga/ D C B A 0 26/02/10 YGA 14 rev. date name visa name visa pages remarks no. originated by checked by Research, Methods and Estimating Department print date: page 1/14

2 1 Inleiding De slibbekkens van het oude Fabelta stort met viscoseslib werden gestabiliseerd door bijmenging van een bindmiddel. De inmenging van het stabilistatieprodukt is gebeurd door het uitspreiden van het product over het oppervlak en het mechanisch inmengen door middel van een graafkraan. Via deze werkwijze kon op het slib dat aanvankelijk onbegaanbaar was, wegens te weinig draagkrachtig, uiteindelijk gewerkt worden voor het aanbrengen van de drainagelaag, het membraan en een beschermende zandlaag waarop op heden de lagunering plaats vindt en waarop de landschapsheuvel dient geconstrueerd te worden. Het viscoseslib werd ingesloten door een waterremmende bentonietwand die reikt tot in een ondoorlatende laag (KL2). Een langs beide zijden gladde HPDE-folie werd voorzien als afdichting. Op het membraan wordt dan vervolgens in verschillende stappen (bv. lagen van 5m) de landschapsheuvel opgebouwd. De uiteindelijk gekozen geometrie is een tegemoetkoming tussen enerzijds landschappelijke waarde en geotechnische stabiliteit. - De eerste twee trappen hebben een helling 8/4, vervolgens 6/4 en de banketten hebben een breedte van 5m. - Het slib wordt als volgt gekarakteriseerd: c =5kPa, φ =25, k=7.143*10-10 m/s, γ n,d =18.5kN/m³, E young =2500kN/m². - Een fasering wordt opgelegd bij het uitvoeren van de landschapsheuvel: V1B, V2B, V3, V4, V5 (landschapsheuvel van +8.0mTAW tot en met +35mTAW; zie Figuur 1) V1a, V6, V2a, V7 (landschapsheuvel van +35.0mTAW naar +45mTAW, gecombineerd met plateau van +8.0mTAW naar 20mTAW; zie Figuur 1). - Het ontwerp werd verder geoptimaliseerd rekening houdende met de reële terreinsituatie. Research, Methods and Estimating Department print date: page 2/14

3 Figuur 1: Naamgeving verschillende bouwfasen landschapsheuvel. 2 Data 2.1 Geometrie De landschapsheuvel zal laagsgewijs opgebouwd worden met gelaguneerd slib. De geometrie van de landschapsheuvel wordt bepaald aan de hand van de gekregen CAD-tekeningen 08153_PL_016-BANKETTEN VAN 5m.dwg: waarvan de eerste laag (wijziging) van +8.0mTAW naar +15mTAW wordt opgebouwd en FA501a.dwg: planzicht). De geometrie kan als volgt worden samengevat: - Voor de eerste twee lagen (van +8.0mTAW tot +20mTAW) wordt een talud van 8/4 en een banket met een breedte van 5m voorzien. - Voor de volgende lagen (van +20mTAW tot +45mTAW) wordt een talud van 6/4 en een banket met een breedte van 5m voorzien. Deze gekozen geometrie is een tegemoetkoming tussen enerzijds de landschappelijke waarde en de geotechnische stabiliteit. 2.2 Geotechnische parameters De natuurlijke lagen zijn bekend vanuit de geologische analyse van de site en werden verder onderkend via sonderingen en boringen op diverse plaatsen op de Fasiver-site; voornamelijk uit de sonderingen uitgevoerd ter hoogte van de bentonietwand. Research, Methods and Estimating Department print date: page 3/14

4 Bijkomende sonderingen (12-tal) werden uitgevoerd door de sondeerfirma Sondex (29 oktober 2009) ter hoogte van de gestabiliseerde viscosebekkens. Waarbij per bekken telkens 3 sonderingen werden uitgevoerd. Telkens één centraal tot ongeveer -8.0mTAW en twee langs de buitenzijde tot ongeveer +2.0mTAW. Over de geometrie van het gestabiliseerde viscoseslib is weinig gegeven. De dikte die in situ werd vastgesteld varieerde tussen ca 1.5m en 2.5m. Uit de ervaringen met stabilisatie van organische gronden door middel van hydraulische bindmiddelen, kunnen we vooropstellen dat het behandelde materiaal een elasticiteitsmodulus zal hebben van circa 150*c u. Er wordt van uitgegaan dat het viscoseslib initieel een c u heeft van 10kPa en na een zekere verdere uitharding met de tijd een c u van 70kPa. Er wordt veiligheidshalve rekening gehouden met het feit dat mogelijk een gedeelte van het viscoseslib onderaan minder gestabiliseerd is; met andere woorden de aanwezigheid van een morslaag. Boven de viscoseslib bekkens is een drainagelaag (dikte is 0,5m) aangebracht die bovenaan is afgesloten door een langs beide zijden gladde HPDE-folie. De karakteristieken van het slib in de landschapsheuvel worden afgestemd op het meest recente slib verkregen in de Fasiver site (Deponie A2, C en E). Aan de hand van de proefresultaten uitgevoerd door Labo DeVliegher (april-mei 2008) wordt het slib in de landschapsheuvel als volgt gekarakteriseerd: c =5kPa, φ =25, k=7.143*10-10 m/s, γ n =18.5kN/m³ en E young =2500kN/m². Een overzicht van de aangenomen lagenopbouw met bijhorende grondkarakteristieken zijn weergegeven in Tabel1-1 in Bijlage 1. 3 Modellering Bij het modelleren van de landschapsheuvel wordt gebruik gemaakt van het eindige elementenprogramma PLAXIS; voor meer informatie zie de website Bij de modellering worden de volgende aannames gemaakt: - Met het programma Plaxis werden tweedimensionale berekening gemaakt (snede); de landschapsheuvel is in werkelijkheid 3D. - De landschapsheuvel wordt opgebouwd bovenop een 2.5m diep bekken van viscoseslib. Over de eerste 2m is het slib gestabiliseerd (+9.6 tot +7.5mTAW). In de onderste 0.5meter van het bekken Research, Methods and Estimating Department print date: page 4/14

5 bevindt zich een morslaag van minder gestabiliseerd viscoseslib (+7.5 tot +7.0mTAW). - Het grondwater bevindt zich op het peil +5mTAW. - Het maaiveld rondom de te bouwen heuvel bevindt zich op +8mTAW en de bovenzijde van de bestaande dijken (rondom de viscoseslib bekkens) bevinden zich op +12.0mTAW. - De bentonietwanden werden in rekening gebracht bij het berekenen van de waterspanningen (ondoorlatende wand). Geen sterkte eigenschappen werden aan de wand toegekend (van +9.6 tot - 7.6mTAW). De grondlaag KZ wordt als gedraineerd beschouwd (zie verder) - De langs beide zijden gladde folie wordt gekarakteriseerd door een a (adhesie) van 2.5kPa en een ϕ van 16 en bevindt zich op +10mTAW. - De landschapsheuvel zal opgebouwd worden uit slib dat gekarakteriseerd wordt met de volgende eigenschappen: c =5kPa, φ =25, k=7.143*10-10 m/s, γ n =18.5kN/m³, E young =2500kN/m². Voor alle grondsoorten wordt het materiaalmodel Mohr-Coulomb aangenomen waarbij de grond zich elasto-plastisch gedraagt. Wanneer dit materiaal als undrained wordt aangegeven, dan ontstaan t.g.v. bijkomende belastingen (opbouw landschapsheuvel) poriënwateroverspanningen. De poriënwateroverspanningen kunnen worden verminderd door consolidatie rekenstappen in te voeren. Veiligheidshalve wordt voor het ontwaterd slib niet gedraineerd gedrag aangenomen en worden tussen de verschillende gemodelleerde opbouwfases consolidatieperiodes ingebouwd. Deze consolidatieperiodes zijn niet volledig de echte wachttijden doch zijn nodig gezien in de modellering elke bouwstap a.h.w. ogenblikkelijk wordt aangebracht. Voor de eenvoud worden hier de opbouwtijden als consolidatietijden genomen. Een gedetailleerde uitwerking van de aanvulperiodes en wachttijden is nodig voor een volledige correcte analyse. Een veiligheid van 1.3 voor permanente situaties en een veiligheid van 1.15 voor tijdelijke situaties wordt hier vooropgesteld. Voor de keuze van het finaal te gebruiken geogrid moeten de rekenwaarden (PLAXIS) vermenigvuldigd worden met een veiligheidsfactor van 1.15 (tijdelijke toestand) en 1.3 (permanente toestand). Vervolgens worden de bekomen waarden nog eens vermenigvuldigd met een reductiefactor van 1.6, Research, Methods and Estimating Department print date: page 5/14

6 om rekening te houden met de gangbare reductiefactoren (in rekening brengen installatieschade, kruip, chemische en biologische degradatie) om zo tot een NOMINALE treksterkte te komen. Om een reductiefactor van 1.6 te kunnen toepassen voor de geogrids, dienen de geogrids aan de volgende specificaties te voldoen (zie Bijlage 6: technische fiche Miragrid GX - geogrids): - Reductie factor kruip f cr = Reductie factor mechanische schade f m21 = Reductie factor chemische en biologische schade f m22 = Reductie factor intrinsieke eigenschappen schade f m1 = Totale reductie factor van f total = 1.6. Voor een ander type geogrid moeten andere reductiefactoren gebruikt worden. Gegeven is dat +/ m³ op ongeveer 70 maanden verwerkt moet worden. De consolidatietijden per laagopbouw van 5m worden dan bepaald aan de hand van oppervlakte berekeningen uit de opgestelde CADtekeningen; zie onderstaande Tabel 1. Fase Opbouwfase (zie Figuur 1) Ophoging (mtaw) Consolidatietijd Fase 1 V1b dagen Fase 2 V2b dagen Fase 3 V dagen Fase 4 V dagen Fase 5 V dagen Fase 6 V1a dagen Fase 7 V dagen Fase 8 V2a dagen Fase 9 V dagen Aanbrengen van de afdeklaag Fase 10 Landschapsheuvel (teelaarde dikte 0.7m) Fase 10a aanbrengen dijken Aanbrengen van de afdeklaag Fase 10 plateau, fase 10b vijver (teelaarde dikte 0.7m) Tabel 1: Aangenomen consolidatietijden per fase (aanbrengen gelaguneerd slib en drainagelagen tot een dikte van ongeveer +/-5m). Research, Methods and Estimating Department print date: page 6/14

7 Door het construeren van de landschapsheuvel op korte termijn ontstaan hoge poriënwaterspanningen in de landschapsheuvel. Deze moeten kunnen dissiperen in de tijd, zodanig dat voldoende schuifsterkte in het slib verwezenlijkt wordt. Het is daarom dermate belangrijk de timing voor de opbouw van de landschapsheuvel in detail uit te werken en te vergelijken met de voorgestelde opbouwtijd (Tabel 1). Een minimale opbouwperiode per fase zal dus noodzakelijk zijn. Deze opbouwtijd zal in relatie staan met de doorlatendheid van het slib. 4 Werkwijze Het correct modelleren van een geogrid in PLAXIS vergt enige moeilijkheid. Een geogrid wordt in PLAXIS beschouwd als een elasto-plastisch materiaal; m.a.w. na het bezwijken van het geogrid (N P ) wordt nog altijd de maximale treksterkte behouden (zie Figuur 2). Dit is niet correct; bij overbelasting zal het grid breken. Een berekening waarbij het geogrid zou vloeien mag dus niet toegestaan worden. Figuur 2: Modelleren van een geogrid in PLAXIS. Om een zo een correct mogelijke modellering van de werkelijkheid te verkrijgen wordt daarom een volgende werkwijze gehanteerd: - UGT, tijdelijke toestand: De schuifweerstandkarakteristieken van de gedefinieerde grondsoorten worden manueel verlaagd met een factor τ tan( ϕ) van 1.15, m.a.w. = c + σ '. Op de treksterkte van het geogrid dient men dan een extra veiligheid van 1.15 toe te passen. - UGT, permanente toestand: De schuifweerstandkarakteristieken van de gedefinieerde grondsoorten worden manueel verlaagd met een τ tan( ϕ) factor van 1.3, m.a.w. = c + σ '. Op de treksterkte van het geogrid dient men dan een extra veiligheid van 1.30 toe te passen. Research, Methods and Estimating Department print date: page 7/14

8 5 Resultaten Er werd als volgt tewerk gegaan: - Verschillende modelleringen/snedes werden berekend; zie Bijlage 2 (2D, Plaxis). Verder in het verslag en bij de berekeningen werd een onderscheid gemaakt tussen de plateau (tot peil +20.0mTAW met daarop twee meter hoge dijken) en de landschapsheuvel (tot peil +45.0mTAW, exclusief de 0.7m teelaarde). - Er werd gezocht naar een geotechnische stabiele basisoplossing voor de landschapsheuvel (snede 1, Bijlage 2) en de plateau (snede 4, Bijlage 2). - Vervolgens werden bijkomende berekeningen verricht om de basisoplossing verder te optimaliseren. De resultaten van de berekeningen worden weergegeven in de volgende Bijlagen: - Bijlage 3: Resultaten van de Plaxis berekeningen van de landschapsheuvel snede 1 (basisoplossing): UGT, meest kritieke schuifvlakken tijdens de verschillende opbouwfasen (tijdelijke toestand FS 1.15). Van fase 1 t.e.m. de fase van het aanbrengen van de afdeklaag, worden telkens de incremental deformations en shear strains van het meest kritieke schuifvlak weergegeven. UGT, meest kritieke schuifvlakken in permanente toestand (FS 1.30). De incremental deformations en shear strains van het meest kritieke schuifvlak weergegeven. UGT, meest kritieke schuifvlakken in finale permanente toestand met een uniforme belasting van 5kN/m² op het peil +45.7mTAW en op de verschillende banketten. Resultaten van de trekkrachten in de geogrids voor de verschillende bovenstaande fasen; zowel rekenwaarden (PLAXIS) als de nominale waarden (inclusief veiligheidsfactor en reductiefactor). - Bijlage 4: Resultaten van de Plaxis berekeningen van de plateau snede 4 (basisoplossing): UGT, meest kritieke schuifvlakken tijdens de verschillende opbouwfasen (tijdelijke toestand FS 1.15). UGT, meest kritieke schuifvlakken in permanente toestand (FS 1.30). Research, Methods and Estimating Department print date: page 8/14

9 Resultaten van de trekkrachten in de geogrids (rekenwaarden en nominale waarden) - Bijlage 5: Bijkomende berekeningen om de landschapsheuvel en de plateau verder te optimaliseren: Bijlage 5A: Optimalisatie snede 2 van de landschapsheuvel, voorgestelde geometrie en treksterktes in de verschillende geogrids (rekenwaarden en nominale waarden). Bijlage 5B: Optimalisatie snede 3 van de landschapsheuvel, voorgestelde geometrie en treksterktes in de verschillende geogrids (rekenwaarden en nominale waarden). Bijlage 5C: Optimalisatie snede 5 van de plateau, meest kritieke schuifvlakken tijdens de opbouwfasen (FS 1.15) en in permanente toestand (FS 1.30). 5.1 Basisoplossing Een volgende basis oplossing wordt voorgesteld voor de landschapsheuvel: - De landschapsheuvel wordt opgebouwd uit verschillende lagen ontwaterd slib afgewisseld met drainagelagen (zand). Door de snelle opbouw ontstaan er grote poriënwaterspanningen in de landschapsheuvel. De drainagelagen zorgen voor een kleiner drainagepad waardoor de waterspanningen sneller in de tijd kunnen afnemen. - Gelaguneerd slib (die voldoet aan vooropgestelde criteria) met een dikte van 2.2m afwisselend met drainagezand met een dikte van 30cm worden hierbij aangebracht. - Voor de eerste twee lagen (van +8.0mTAW tot +20.0mTAW) wordt een talud van 8/4 en een banket met een breedte van 5m voorzien. Voor de volgende lagen (van +20.0mTAW tot +45.0mTAW) wordt een talud van 6/4 en een banket met een breedte van 5m voorzien. - Een geogrid wordt onder de dijken aangebracht met als lengte: de lengte van de basis van de dijk + 10m extra. Door het plaatsen van deze geogrids treden de schuifvlakken op in het centraler gedeelte van de landschapsheuvel om zo aan de minimaal vooropgestelde veiligheidsfactoren te voldoen (zowel tijdelijk als permanent). - Randdijken uit gestabiliseerd slib worden voorzien om de oppervlakkige schuifvlakken tussen de geogrids te vermijden. Research, Methods and Estimating Department print date: page 9/14

10 De resultaten worden weergegeven in Bijlage 3. De maximale trekkracht die in UGT voorkomt in de basisoplossing (nominale waarden, inclusief veiligheidsfactor) wordt in de volgende tabel weergegeven; ook een voorstel naar treksterkte wordt gemaakt (zie Bijlage 6). Berekende minimale trekkrachtkracht [kn/m'] Voorgestelde trekkracht [kn/m'] geo geo geo geo geo geo Tabel 2: Maximale trekkracht (nominale waarden) in het geogrid, voorstel treksterkte geogrid. Een volgende basis oplossing wordt voorgesteld voor de plateau: - De plateau wordt opgebouwd uit verschillende lagen ontwaterd slib (die voldoet aan de vooropgestelde criteria). Een drainage laag wordt enkel voorzien onder het dijklichaam, zodat lokaal de poriënwaterspanningen sneller kunnen dissiperen (toename schuifweerstand in talud). - Voor de twee lagen (van +8.0mTAW tot +20.0mTAW) wordt een talud van 8/4 en een banket met een breedte van 5m voorzien. Bovenop het peil +20.0mTAW komen dijken tot het peil +22.0mTAW voorzien van een banket van 5m, voor de aanleg van de vijver. - Een geogrid wordt onder de dijken aangebracht om schuifvlakken te bekomen die aan de minimaal vooropgestelde veiligheidsfactoren voldoen (tijdelijk als permanent). - Randdijken uit gestabiliseerd slib worden voorzien om de oppervlakkige schuifvlakken tussen de geogrids te vermijden. De resultaten van de berekeningen worden weergegeven in Bijlage 4. Research, Methods and Estimating Department print date: page 10/14

11 De maximale trekkracht die in UGT voorkomt in de basisoplossing (nominale waarden, inclusief veiligheidsfactor) wordt in de volgende tabel weergegeven; ook een voorstel naar treksterkte wordt gemaakt (zie Bijlage 6). Berekende minimale trekkrachtkracht [kn/m'] Voorgestelde trekkracht [kn/m'] geo Tabel 3: Maximale trekkracht (nominale waarden) in het geogrid, voorstel treksterkte geogrid. 5.2 Optimalisatie Berekening landschapsheuvel snede 2: - Het peil van het maaiveld buiten de dijken en viscosebekkens ligt bij de basisberekening op +8.0mTAW. Bij snede 2 varieert dit peil van +12.0mTAW tot +15.0mTAW, door de reeds opgehoogde deponies. Veiligheidshalve werd het peil op +12.0mTAW geplaatst. - De optimalisatie bestond erin de lengte van de geogrids in te korten. Deze konden ingekort worden tot enkel de lengte onder de dijk. De resultaten van de berekeningen worden weergegeven in Bijlage 5A De maximale trekkracht die in UGT voorkomt in snede 2 (nominale waarden, inclusief veiligheidsfactor) wordt in de volgende tabel weergegeven; ook de voorgestelde treksterktes worden weergegeven. Berekende minimale trekkrachtkracht [kn/m'] Voorgestelde trekkracht [kn/m'] geo geo geo geo geo geo Tabel 4: Maximale trekkracht (nominale waarden) in het geogrid, voorstel treksterkte geogrid. Research, Methods and Estimating Department print date: page 11/14

12 Berekening landschapsheuvel snede 3: - Snede 3 is de snede gemaakt ter hoogte van de landschapsheuvel en de plateau. De opbouwfase zoals vermeld in Tabel 1 werd in rekening gebracht. - Ter hoogte van de plateau wordt tijdelijk met een 12/4 (H/V) gewerkt (fasen V1b en V2b). De plateau wordt dan in een later fase tegen de helling 12/4 gebouwd (fasen V1a en V2a) - De optimalisatie bestond erin enerzijds in de lengte van de geogrids in te korten. Deze konden ingekort worden tot enkel de lengte onder de dijk+ 5 meter extra. Ook het geogrid 1 kon weggelaten worden. - Anderzijds was het door de tijdelijk flauwere helling (12/4) niet nodig de eerste twee dijken te stabiliseren (dijk van +10.0mTAW naar +15mTAW en dijk van +15mTAW naar +20.0TAW). De resultaten van de berekeningen worden weergegeven in Bijlage 5B. De maximale trekkracht die in UGT voorkomt in snede 4 (nominale waarden, inclusief veiligheidsfactor) wordt in de volgende tabel weergegeven; ook de voorgestelde treksterktes worden weergegeven. Berekende minimale trekkrachtkracht [kn/m'] Voorgestelde trekkracht [kn/m'] geo1 - - geo geo geo geo geo Tabel 5: Maximale trekkracht (nominale waarden) in het geogrid, voorstel treksterkte geogrid. Berekening plateau snede 5: Research, Methods and Estimating Department print date: page 12/14

13 - Het peil van het maaiveld buiten de dijken en viscosebekkens ligt bij de basisberekening van de plateau op +8.0mTAW. Bij snede 5 varieert dit peil van +12.0mTAW tot +15.0mTAW, door de reeds opgehoogde deponies. Veiligheidshalve werd het peil op +12.0mTAW geplaatst. - De optimalisatie bestond erin het voorgestelde geogrid weg te laten. De resultaten van de berekeningen worden weergegeven in Bijlage 5C. 6 Opmerking Randdijken uit gestabiliseerd slib worden voorzien om de oppervlakkige schuifvlakken tussen de geogrids te vermijden. Het slib waaruit de landschapsheuvel is opgebouwd wordt gekarakteriseerd door de volgende gedraineerde sterkte eigenschappen: c =5kPa, φ =25. Een bepaalde hoeveelheid kalk of cement zal toegevoegd moeten worden aan het slib om de volgende minimale gedraineerde sterkte eigenschappen te bekomen: c =15kPa, φ =25. Dit zal proefondervindelijk bepaald moeten worden.. De timing voor de opbouw van de landschapsheuvel zal in detail uitgewerkt moeten worden en vergeleken worden met de voorgestelde opbouwtijd (Tabel1). Deze opbouwtijd zal in relatie staan met de aangenomen doorlatendheid van het slib. De grondlaag KZ wordt als een draineerde laag beschouwd. Deze laag is langs de zijkanten ingesloten door bentoniet-wanden, langs de onderzijde door de slecht doorlatende TS en KL1 laag en langs de bovenzijde door het slecht doorlatende viscoseslib en de laag KDL. Het gevolg hiervan is dat deze laag zich mogelijk min of meer ongedraineerd gedraagt. In de berekeningen werd volledig gedraineerd gedrag aangenomen. Peilbuizen zullen in deze laag geplaatst worden om de waterspanningen te meten gedurende de opbouw van de landschapsheuvel. Indien een stijging van de watertafel wordt vastgesteld, zal een bemaling tot in deze laag geplaatst moeten worden om de waterdrukken te doen afnemen. Voor de afvoer van het uitgeperste water moet een drainagesysteem voorzien worden (bv. gravitaire afwatering naar pompputten in het centrale gedeelte van de landschapsheuvel). Het neerslagwater kan via grachten op de banketten gravitair afgevoerd worden. Op deze manier zal een gecontroleerde afstroom van het water ontstaan. De karakteristieken (doorlatenheid, sterkte eigenschappen, volumegewichten en samendrukbaarheid) van het uiteindelijke slib dat in de landschapsheuvel wordt gestockeerd, zullen proefondervindelijk bepaald moeten worden. Dit Research, Methods and Estimating Department print date: page 13/14

14 om na te gaan ofdat aan de gestelde voorwaarde voldaan is (c =5kPa, φ =25, k=7.143*10-10 m/s, γ n =18.5kN/m³ en E young =2500kN/m²). De landschapsheuvel zal zodanig opgebouwd worden dat rekening gehouden wordt met zettingen die gecompenseerd moeten worden. In de berekeningen werd rekening gehouden met een uniforme belasting van 5kN/m² op het peil +45.7mTAW en op de banketten van de landschapsheuvel. Bij de constructie van een Landmark zal nagegaan moeten worden hoe deze gefundeerd zal moeten worden in het slib. Paalfunderingen (micropalen) kunnen voorgesteld worden om de belastingen over te dragen naar het centralere gedeelte van de landschapsheuvel, buiten het kritieke glijvlak. Er wordt aangeraden om deze constructie te plaatsen wanneer het grootste gedeelte van de zettingen reeds is opgetreden; dit om negatieve kleef op de palen te vermijden. 26/02/2010, Yannick Gallet-Verriest Research, Methods and Estimating Department print date: page 14/14

15 Name Bijlage 1: Materiaaleigenschappen gebruikt in de PLAXIS modellering. Top Level γ Model Type n γ d c ϕ E [mtaw] (kn/m³) (kn/m³) (kpa) ( ) (kn/m²) k x (m/s) k y (m/s) KDL M-C Undrained * * KZ M-C Drained * * TS M-C Undrained * * KL M-C Undrained * * KL M-C Undrained * * Yd M-C Drained * * Yc M-C Undrained * * ν (-) Name Model Type Aangevoerd slib Gestabiliseerd slib γ n (kn/m³) γ d (kn/m³) c (kpa) ϕ ( ) E (kn/m² ) k x (m/s) k y (m/s) M-C Undrained * * M-C Undrained * * Viscoseslib M-C Undrained *10-9 5* Gestabiliseerd viscoseslib M-C Undrained *10-9 5* Drainagezand M-C Drained , * * Teelaarde M-C Undrained * * Dijken M-C Drained * * Tabel 1-1: Samenvatting grondkarakteristieken. ν (-) Bijlage1_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 1/1

16 Bijlage 2: Verschillende overzicht verschillende snedes Figuur 2-1: Overzicht verschillende snedes (planzicht). Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 1/6

17 Figuur 2-2: Detail van de geometrie van de zichtheuvel snede 1. Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 2/6

18 Figuur 2-3: Detail van de geometrie van de zichtheuvel snede 2. Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 3/6

19 Figuur 2-4: Detail van de geometrie van de zichtheuvel snede 3. Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 4/6

20 Figuur 2-5: Detail van de geometrie van de plateau snede 4. Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 5/6

21 Figuur 2-6: Detail van de geometrie van de plateau snede 5. Bijlage2_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: page 6/6

22 Bijlage 3: Berekeningen zichtheuvel Bijlage 3A: Geometrie Plaxis model. Figuur 3A-1: Geometrie van het Plaxis model van de zichtheuvel. Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 1/26

23 Figuur 3A-2: Detail van de geometrie van de zichtheuvel. Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 2/26

24 Bijlage 3B: UGT tijdelijke toestand (FS 1.15) Figuur 3B-1: Fase 1, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( Total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 3/26

25 Figuur 3B-2: Fase 1, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 4/26

26 Figuur 3B-3: Fase 2, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 5/26

27 Figuur 3B-4: Fase 2, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 6/26

28 Figuur 3B-5: Fase 3, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 7/26

29 Figuur 3B-6: Fase 3, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 8/26

30 Figuur 3B-7: Fase 4, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 9/26

31 Figuur 3B-8: Fase 4, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 10/26

32 Figuur 3B-9: Fase 5, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 11/26

33 Figuur 3B-10: Fase 5, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 12/26

34 Figuur 3B-11: Fase 7, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 13/26

35 Figuur 3B-12: Fase 7, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 14/26

36 Figuur 3B-13: Fase 9, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 15/26

37 Figuur 3B-14: Fase 9, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 16/26

38 Figuur 3B-15: Fase 10, voorstelling meest kritieke glijvlak ( incremental deformations ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 17/26

39 Figuur 3B-16: Fase 10, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 18/26

40 Bijlage 3C: UGT permanente toestand (FS 1.30). Figuur 3C-1: Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ) Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 19/26

41 Figuur 3C-2: : Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 20/26

42 Bijlage 3D: Uniforme belasting 5kN/m² Figuur 3D-1: : Tijdelijke toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( Total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 21/26

43 Figuur 3D-2: : Tijdelijke toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( Shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 22/26

44 Figuur 3D-3: : Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( Total increments ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 23/26

45 Figuur 3D-4: : Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( Shear strains ). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 24/26

46 Bijlage 3E: Treksterktes in de geogrids. Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 3E-1: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, REKENWAARDEN (Plaxis). Maximaal Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 3E-2: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, NOMINALE WAARDEN (Fabricage). Maximaal Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 25/26

47 Figuur 3E-1: Benaming van de verschillende geogrids (zie Tabel 3E-1 en Tabel 3E-2). Bijlage3_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 3 page 26/26

48 Bijlage 4A: Geometrie Plaxis model. Bijlage 4: Berekeningen Plateau Figuur 4A-1: Detail van de geometrie van de zichtheuvel. Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 1/12

49 Bijlage 4B: UGT tijdelijke toestand (FS 1.15) Figuur 4B-1: Fase 6, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( Total increments ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 2/12

50 Figuur 4B-2: Fase 6, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 3/12

51 Figuur 4B-3: Fase 8, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 4/12

52 Figuur 4B-4: Fase 8, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 5/12

53 Figuur 4B-5: Fase 10a, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 6/12

54 Figuur 4B-6: Fase 10a: Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 7/12

55 Figuur 4B-7: Fase 10b, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 8/12

56 Figuur 4B-8: Fase 10b, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 9/12

57 Bijlage 4C: UGT permanente toestand (FS 1.30). Figuur 4C-1: Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ) Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 10/12

58 Figuur 4C-2: : Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 11/12

59 Bijlage 4D: Treksterktes in de geogrids. Tijdstip Fase 7 Fase 9 Fase 10a Fase 10b Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) Maximaal geo Tabel 4D-1: Resultaten berekening trekkrachten in het geogrid, REKENWAARDEN (Plaxis). Tijdstip Fase 7 Fase 9 Fase 10a Fase 10b Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) Maximaal geo Tabel 4D-2: Resultaten berekening trekkrachten in het geogrid, NOMINALE WAARDEN (Frabicage). Bijlage4_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 4 page 12/12

60 Bijlage 5: Berekeningen zichtheuvel Bijlage 5A: Snede 2, Geometrie Plaxis model. Figuur 5A-1: Geometrie van het Plaxis model (snede 2) van de zichtheuvel. Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 1/17

61 Figuur 5A-2: Detail van de geometrie (snede 2) van de zichtheuvel. Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 2/17

62 Bijlage 5A: Treksterktes in de geogrids (snede 2). Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 5A-1: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, REKENWAARDEN (Plaxis). Maximaal Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 5A-2: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, NOMINALE WAARDEN (Fabricage). Maximaal Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 3/17

63 Bijlage 5B: Snede 3, Geometrie Plaxis model. Figuur 5B-1: Geometrie van het Plaxis model (snede 3) van de zichtheuvel. Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 4/17

64 Figuur 5B-2: Detail van de geometrie (snede 3) van de zichtheuvel (tijdelijke opbouw). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 5/17

65 Figuur 5B-3: Detail van de geometrie (snede 3) van de zichtheuvel (finale opbouw). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 6/17

66 Bijlage 5B: Treksterktes in de geogrids (sectie 3). Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 5B-1: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, REKENWAARDEN (Plaxis). Maximaal Tijdstip Fase 1 Fase 2 Fase 3 Fase 4 Fase 5 Fase 7 Fase 9 Fase 10 Belasting Heuvel Belasting Geotextiel onder dijk Berekende maximale trekkrachtkracht in geotextiel UGT [kn/m'] (FS = 1,15) UGT (FS = 1,3) geo geo geo geo geo geo Tabel 5B-2: Resultaten berekening trekkrachten in de verschillende geogrids, NOMINALE WAARDEN (Fabricage). Maximaal Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 7/17

67 Bijlage 5C: Snede 5, Geometrie Plaxis model. Figuur 5C-1: Detail van de geometrie (snede 5) huidige situatie. Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 8/17

68 Figuur 5C-2: Detail van de geometrie (snede 5) van de plateau. Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 9/17

69 Bijlage 5CA: UGT tijdelijke toestand (FS 1.15) Figuur 5CA-1: Fase 8, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 10/17

70 Figuur 5CA-2: Fase 8, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 11/17

71 Figuur 5CA-3: Fase 10a, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 12/17

72 Figuur 5CA-4: Fase 10a: Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 13/17

73 Figuur 5CA-5: Fase 10b, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 14/17

74 Figuur 5CA-6: Fase 10b, Voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 15/17

75 Bijlage 5CB: UGT permanente toestand (FS 1.30). Figuur 5CB-1: Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( total increments ) Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 16/17

76 Figuur 5CB-2: Permanente toestand, voorstelling meest kritieke glijvlak ( shear strains ). Bijlage5_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 5 page 17/17

77 Bijlage 6: Technische fiche Mirgagrid GX geogrids Bijlage6_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 6 page 1/3

78 Bijlage6_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 6 page 2/3

79 Bijlage6_verslag.doc Research, Methods and Estimating Department print date: Bijlage 6 page 3/3