- PDF Gratis download

Transcriptie

1 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal D element - Interne krachten; mydmyd--max [knm/m] Gemaal Putten 43/52

2 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal wand D element - Interne krachten; mxd+ mxd+-max [knm/m] D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] D element - Interne krachten; myd+ myd+-max [knm/m] Gemaal Putten 44/52

4 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal vloer -1a D element - Interne krachten; mxd+ mxd+-max [knm/m] D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] D element - Interne krachten; myd+ myd+-max [knm/m] Gemaal Putten 46/52

6 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal vloer D element - Interne krachten; mxd+ mxd+-max [knm/m] D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] D element - Interne krachten; myd+ myd+-max [knm/m] Gemaal Putten 48/52

8 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal vloer D element - Interne krachten; mxd+ mxd+-max [knm/m] D element - Interne krachten; mxdmxd--max [knm/m] D element - Interne krachten; myd+ myd+-max [knm/m] Gemaal Putten 50/52

10 Project Gemaal Putten Hoofdberekening Onderbouw gemaal balk bordes Interne krachten in staaf; My Gemaal Putten 52/52

11 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Bijlage 5 EC2wap_v170_2b Totaal 8 blz

12 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b Geometrie b.c h1.c As3 d' zwp z.s h.c d As2 As1 b.s As=As1+As2 Krachten UGT Krachten BGT N.d N.E f'.b σ'.b x.d N.cd e.d= x N.c x e= N.s3d M.d/N.d N.s3 M.E/N.E e.s.d zwp z.b.d zwp z.b e.s N.sd N.s d-zwp Kolomnr Type Deel Vloer -1 vloer -1a vloer 0 vloer 1 plaats x-richting y-richting x-richting y-richting x-richting y-richting x-richting y-richting Materialen laag 1e laag 2e laag 1e laag 2e laag 1e laag 2e laag 1e laag 2e laag f.ck[mpa] cilinderdruksterkte beton f.cm[mpa]=f.ck f.cd[mpa]=-1,0*f.ck/1,5-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00 ε.c3-0, , , , , , , ,00175 ε.cu3-0, , , , , , , ,00350 f.ctm[mpa]=0,3*f.ck^(2/3) 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 f.ctk.0,05[mpa]=0,7*f.ctm 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 f.ctd[mpa]=1.0*f.ctk.0,05/1,5 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 E.cm[MPa]=22000*(f.cm/10)^(0,3) E.c1[MPa]=-f.cd/ε.c3 bij M.E f.yk[mpa] treksterkte wapeningstaal f.yd[mpa]=f.yk/1, E.s[MPa] elasticiteitsmodulus betonstaal ε.uk= 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 milieuklasse C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 contructieklasse S1:S gecorrigeerde constructieklasse c.min.b [mm] c.min.dur [mm] c.dev=c.dev,1+c.dev,2+c.dev3 [mm] c.dev,1 uitvoeringstolerantie [mm] c.dev,2 onbekist oppervlak [mm] c.dev,3 niet inspecteerbaar [mm] k1=c.min.dur+10 milieu M k2=c.min.dur+50 milieu M c.min[mm]=max(c.min.b;c.min.dur-;10)+ c.dev+max(k1;k2) c[mm] dekking op bgl/ buitenste staaf c.extra[mm] beugel / dwarsstaaf w.max max scheurwijdte 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Bijlage 5 1\8

13 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b Geometrie b.c[m] breedte betondrukzone 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 h1.c[m] dikte betonflens 0,600 0,600 0,300 0,300 0,400 0,400 0,550 0,550 h.c[m] balkhoogte 0,600 0,600 0,300 0,300 0,400 0,400 0,550 0,550 b.s[m] breedte beton tpv trekwapening 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 Ac.1[m2=b.c*h1.c flens 0,60 0,60 0,30 0,30 0,40 0,40 0,55 0,55 zwp.1[m]=h1.c/2 0,30 0,30 0,15 0,15 0,20 0,20 0,28 0,28 Ac.2[m2]=b.s*(h.c-h1.c) lijf 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 zwp.2[m]=h1.c+(h.c-h1.c)/2 0,60 0,60 0,30 0,30 0,40 0,40 0,55 0,55 A.c[m2]=A.c.1+A.c.2 0,600 0,600 0,300 0,300 0,400 0,400 0,550 0,550 zwp[m]=(ac.1*zwp.1+ac.2*zwp.2)/ac 0,30 0,30 0,15 0,15 0,20 0,20 0,28 0,28 I.1[m4]=Ac.1*(h1.c^2/12+(zwp.1-zwp)^2) 0,0180 0,0180 0,0023 0,0023 0,0053 0,0053 0,0139 0,0139 I.2[m4]=Ac.2*((h.c-h1.c)^2/12+(zwp.2-zwp)^2) 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 I[m4]=I.1+I.2= 0,0180 0,0180 0,0023 0,0023 0,0053 0,0053 0,0139 0,0139 W.onder[m3]=I/(h.c-zwp) 0,0600 0,0600 0,0150 0,0150 0,0267 0,0267 0,0504 0,0504 M.Ed Kolomnr M.Ed[kNm] buigend moment, reken, positief 196,00 200,00 36,00 18,00 55,00 40,00 157,00 89,00 N.Ed[kN] normaalkracht, reken, druk= neg. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Ø1[mm] trekwapening, diam hoofdwap 16,0 16,0 12,0 12,0 16,0 16,0 16,0 16,0 n1=aantal/b.c aantal staven trek-hoofdwap 12,50 12,50 12,50 12,50 10,00 10,00 12,50 12,50 Ø2[mm] trekwapening, diam bijlegwap n2=aantal/b.c aantal staven trek-bijlegwap 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 c2[mm] hart - hart staven diam1 / diam2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 As2[mm2/b.c]=π/4*n2*Ø2^ As[mm2/b.c]=π/4*n1*Ø1^2+As Ø.k[mm]=wortel(As/(π/4*n.k)) 16,0 16,0 12,0 12,0 16,0 16,0 16,0 16,0 n.k[aantal/b.c]=n1+n2 12,50 12,5 12,5 12,5 10,0 10,0 12,5 12,5 s[mm]=b.s*1000/n.k 80,0 80,0 80,0 80,0 100,0 100,0 80,0 80,0 As3[mm2/b.c]=n3*π/4*Ø3^ d[m]=h.c-c-c.extra-0,5*ø.k-(as2*c2/as) 0,542 0,526 0,244 0,232 0,342 0,326 0,492 0,476 d'[m] hart drukwap tot beton-drukvezel x.d[m] hoogte drukzone 0,0728 0,0728 0,0410 0,0410 0,0583 0,0583 0,0728 0,0728 uc=x.d/h1.c<=1 toetsing tov flensdikte 0,12 0,12 0,14 0,14 0,15 0,15 0,13 0,13 uc=x.d/h/(500/(500+f.yd))<=1 0,25 0,26 0,31 0,33 0,32 0,33 0,28 0,29 N'.cd[kN]=0,75*b.c*x.d*f.cd -1092, ,73-614,66-614,66-874,18-874, , ,73 ε.s=ε.cu3*(x.u-d)/x.u 0,0225 0,0218 0,0173 0,0163 0,0170 0,0161 0,0201 0,0194 ε.s.min=f.yd/e.s 0, , , , , , , ,00217 uc=ε.s/ε.uk<=1 trekwapening breekt niet 0,45 0,44 0,35 0,33 0,34 0,32 0,40 0,39 N.s[kN]=As*f.yd 1092, ,73 614,66 614,66 874,18 874, , ,73 ΣN.d[kN]=N'.cd+N'.s3+N.s-N.Ed 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 z.b[m]=d-x.d*7/18 0,514 0,498 0,228 0,216 0,319 0,303 0,464 0,448 z.s[m]=d-d' 0,542 0,526 0,244 0,232 0,342 0,326 0,492 0,476 M.Rd[kNm]=N.cd*z.b-N.s3.d*z.s 561,30 543,82 140,18 132,81 279,16 265,17 506,66 489,18 uc.sterkte=m.d/m.u.d 0,35 0,37 0,26 0,14 0,20 0,15 0,31 0,18 Bijlage 5 2\8

14 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b M.E Kolomnr M.E[kNm] buigend moment, rep, positief 138,00 140,00 27,00 13,00 38,00 30,00 115,00 64,00 N.E[kN] normaalkracht, rep, druk negatief 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 x[m] hoogte drukzone 0,1788 0,1756 0,0879 0,0852 0,1239 0,1203 0,1687 0,1653 ε.c.min=ε.c3-0, , , , , , , ,00175 ε.c rel.verkorting uiterste betonvezel -0, , , , , , , ,00016 ε.c/ε.c3<=1 0,16 0,17 0,14 0,07 0,10 0,09 0,16 0,09 N.c[kN]=0,5*E.c1*ε.c*b.c*x* ,06-299,48-125,76-63,85-126,37-104,93-263,89-152,06 ε.s=ε.c*(x-d)/x 0, , , , , , , ,00030 ε.smax=f.yd/e.s 0, , , , , , , ,00217 σ.s[mpa]=ε.s*e.s 113,82 119,16 88,95 45,17 62,85 52,19 105,00 60,50 N.s[kN]=σ.s*A.s/ ,06 299,48 125,75 63,85 126,37 104,93 263,89 152,06 ΣM[kNm]=N.c*(zwp-x/3)+N.s3*(zwp-d')+N.s*(zwp-d)+M.E=0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Minimumwapening vlg NEN σ.c[mpa]=n.ed/(b.s*h.c) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 k1(h/h*) 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 f.ct.eff[mpa]=f.ctm of 0,75 f.ctm bij opgelegde vervorming 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 k.c=0,4*(1-σ.c/(k1*(h/h*)*f.ct.eff)<=1 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 k 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A.ct[m2]=(h.c-x)*b.s 0,4212 0,4244 0,2121 0,2148 0,2761 0,2797 0,3813 0,3847 σ.s[mpa]=f.yk As.min[mm2]=k.c*k*f.ct.eff*A.ct/σ.s uc.min wap 0,39 0,39 0,35 0,35 0,32 0,32 0,35 0,35 Scheurwijdte vlg NEN k.t korte duur 0,60 lange duur 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 h.eff[m]=min(2,5*(h.c-d);(h.c-x)/3;h.c/2) 0,140 0,141 0,071 0,072 0,092 0,093 0,127 0,128 A.c.eff[m2]=h.eff*b.s 0,1404 0,1415 0,0707 0,0716 0,0920 0,0932 0,1271 0,1282 ρ.p.eff=a.s/a.c.eff 0,0179 0,0178 0,0200 0,0197 0,0218 0,0216 0,0198 0,0196 α.e=e.s/e.cm 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 ε.sm-ε.cm=((σ.s-k.t*f.ct.eff/ρ.p.eff*(1+α.e*ρ.p.eff))/e.s 0, , , , , , , ,00003 (ε.sm-ε.cm).min=0,6*σ.s/e.s 0, , , , , , , ,00018 k3 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 c[mm]=c+c.extra dekking op langswap k1 geprof. 0,80 glad 1,60 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 k2=(ε1+ε2)/(2*ε1) 0,50 1,00 buig/trek 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 k4 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 Ø.eq[mm]=(n1*Ø1^2+n2*Ø2^2)/(n1*Ø1+n2*Ø2) 16,00 16,00 12,00 12,00 16,00 16,00 16,00 16,00 s/(5*(c+ø.eq/2))= 0,28 0,28 0,29 0,29 0,34 0,34 0,28 0,28 s.r.max1[mm]=k3*c+k1*k2*k4*ø.eq/ρ.p.eff 321,97 377,51 272,03 314,11 294,51 350,52 307,57 363,18 s.r.max2[mm]=1,3*(h-x) n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t wk[mm]=min(s.r.max)*max((ε.sm-εcm)) 0,11 0,13 0,07 0,04 0,06 0,05 0,10 0,07 uc.scheur max(as.min/as; w.k/w.max) 0,39 0,45 0,35 0,35 0,32 0,32 0,35 0,35 Bijlage 5 3\8

15 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b V.Ed Kolomnr V.Ed[kN] dwarskracht, reken 220, b.w[m] betonbreedte tbv dwarskracht 1,000 1,000 1,000 1,000 d[m] inwendige hoogte tbv dwarskracht 0,542 0,244 0,342 0,492 v.ed[mpa]=v.ed/(b.w*d) 0,4059 0,1967 0,1754 0,3049 C.Rd.c=0,18/1,5 0,120 0,120 0,120 0,120 k=1+ (200/d)<=2,0 d in mm 1,6075 1,9054 1,7647 1,6376 A.sl[mm2] verankerde trekwapening ρ1=a.sl/(b.w*d)<=0,02 0,0046 0,0058 0,0059 0,0051 ongewapend k1 0,15 0,15 0,15 0,15 σ.cp[mpa]=-n.ed/a.c 0,00 0,00 0,00 0,00 V.Rd.c[kN]=(C.Rd.c*k*(100*ρ1*f.ck)^(1/3)+k1*σ.cp)*b.w*d 251,44 144,51 188,52 240,15 v.min[mpa]=0,035*k^(1,5)* f.ck 0,39 0,50 0,45 0,40 V.Rd.c.min[kN]=(v.min+k1*σ.cp)*b.w*d 211,76 123,02 153,70 197,65 V.Rd.c.max=max(V.Rd.c;V.Rd.c.min) 251,44 144,51 188,52 240,15 gewapend cot(θ) 1<=cot(θ)<=2,5 Ø.bgl[mm] n.sn=aantal snedes per bgl / opgebogen staven b.w/(n.sn)/0,500<=1,0 voor 'gewapende' dwarskracht A.sw[mm2]=n.sn*π/4*Ø.bgl^2 s[mm]=hart op hart beugels z[m] f.ywd[mpa] rekenwaarde vloeigrens dwarskrachtwap. V.Rd.s[kN]=A.sw/s*z*f.ywd*cot(θ) α.cw=1 v1=v=0,6*(1-f,ck/250) V.Rd.max[kN]=α.cw*b.w*z*v1*f.cd*(cot(θ)+tan(θ)) V.Rd.min=min(V.Rd.s;V.Rd.max) uc.afsch=v.ed/(v.rd.c.max of V.Rd.min) 0,87 0,33 0,32 0,62 uc.max= 0,87 0,45 0,35 0,35 0,32 0,32 0,62 0,35 Bijlage 5 4\8

16 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b Kolomnr Type Deel wand 1,4 wand 5 wand 6 wand 7 wand 8 balk plaats horiz. vert. 2e laag horiz. vert. vert. horiz. horiz. langs Materialen laag 1e laag 2e laag 1,25 1e laag 2e laag 2e laag onder overig rondom f.ck[mpa] cilinderdruksterkte beton f.cm[mpa]=f.ck f.cd[mpa]=-1,0*f.ck/1,5-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00-20,00 ε.c3-0, , , , , , , , ,00175 ε.cu3-0, , , , , , , , ,00350 f.ctm[mpa]=0,3*f.ck^(2/3) 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 f.ctk.0,05[mpa]=0,7*f.ctm 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 2,03 f.ctd[mpa]=1.0*f.ctk.0,05/1,5 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 E.cm[MPa]=22000*(f.cm/10)^(0,3) E.c1[MPa]=-f.cd/ε.c3 bij M.E f.yk[mpa] treksterkte wapeningstaal f.yd[mpa]=f.yk/1, E.s[MPa] elasticiteitsmodulus betonstaal ε.uk= 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 0,050 milieuklasse C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 C4, F4 contructieklasse S1:S gecorrigeerde constructieklasse c.min.b c.min.dur c.dev=c.dev,1+c.dev,2+c.dev3 [mm] c.dev,1 uitvoeringstolerantie [mm] c.dev,2 onbekist oppervlak [mm] c.dev,3 niet inspecteerbaar [mm] k1=c.min.dur+10 milieu M k2=c.min.dur+50 milieu M c.min[mm]=max(c.min.b;c.min.dur-;10)+ c.dev+max(k1;k2) c[mm] dekking op bgl/ buitenste staaf c.extra[mm] beugel / dwarsstaaf w.max max scheurwijdte 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Geometrie b.c[m] breedte betondrukzone 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,250 1,000 1,000 0,400 h1.c[m] dikte betonflens 0,400 0,400 1,300 0,400 0,400 0,400 1,800 1,000 0,400 h.c[m] balkhoogte 0,400 0,400 1,300 0,400 0,400 0,400 1,800 1,000 0,400 b.s[m] breedte beton tpv trekwapening 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,250 1,000 1,000 0,400 Ac.1[m2=b.c*h1.c flens 0,40 0,40 1,30 0,40 0,40 0,50 1,80 1,00 0,16 zwp.1[m]=h1.c/2 0,20 0,20 0,65 0,20 0,20 0,20 0,90 0,50 0,20 Ac.2[m2]=b.s*(h.c-h1.c) lijf 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 zwp.2[m]=h1.c+(h.c-h1.c)/2 0,40 0,40 1,30 0,40 0,40 0,40 1,80 1,00 0,40 A.c[m2]=A.c.1+A.c.2 0,400 0,400 1,300 0,400 0,400 0,500 1,800 1,000 0,160 zwp[m]=(ac.1*zwp.1+ac.2*zwp.2)/ac 0,20 0,20 0,65 0,20 0,20 0,20 0,90 0,50 0,20 I.1[m4]=Ac.1*(h1.c^2/12+(zwp.1-zwp)^2) 0,0053 0,0053 0,1831 0,0053 0,0053 0,0067 0,4860 0,0833 0,0021 I.2[m4]=Ac.2*((h.c-h1.c)^2/12+(zwp.2-zwp)^2) 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 I[m4]=I.1+I.2= 0,0053 0,0053 0,1831 0,0053 0,0053 0,0067 0,4860 0,0833 0,0021 W.onder[m3]=I/(h.c-zwp) 0,0267 0,0267 0,2817 0,0267 0,0267 0,0333 0,5400 0,1667 0,0107 Bijlage 5 5\8

17 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b M.Ed Kolomnr M.Ed[kNm] buigend moment, reken, positief 99,00 140,00 99,00 156,00 139, ,01 42,00 N.Ed[kN] normaalkracht, reken, druk= neg. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Ø1[mm] trekwapening, diam hoofdwap 16,0 16,0 20,0 16,0 16,0 16,0 20,0 16,0 16,0 n1=aantal/b.c aantal staven trek-hoofdwap 10,0 10,0 10,00 10,00 10,00 10,00 12,50 10,00 3,00 Ø2[mm] trekwapening, diam bijlegwap 0,0 0, n2=aantal/b.c aantal staven trek-bijlegwap 0,0 0,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,00 0,00 c2[mm] hart - hart staven diam1 / diam2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 As2[mm2/b.c]=π/4*n2*Ø2^ As[mm2/b.c]=π/4*n1*Ø1^2+As Ø.k[mm]=wortel(As/(π/4*n.k)) 16,0 16,0 20,0 16,0 16,0 16,0 20,0 16,0 16,0 n.k[aantal/b.c]=n1+n2 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 10,0 12,5 20,0 3,0 s[mm]=b.s*1000/n.k 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 125,0 80,0 50,0 133,3 d[m]=h.c-c-c.extra-0,5*ø.k-(as2*c2/as) 0,342 0,326 0,342 0,326 0,330 1,724 0,942 0,326 d'[m] hart drukwap tot beton-drukvezel x.d[m] hoogte drukzone 0,0583 0,0583 0,0583 0,0583 0,0466 0,1138 0,0437 uc=x.d/h1.c<=1 toetsing tov flensdikte 0,15 0,15 0,15 0,15 0,12 0,06 0,11 uc=x.d/h/(500/(500+f.yd))<=1 0,32 0,33 0,32 0,33 0,26 0,12 0,25 N'.cd[kN]=0,75*b.c*x.d*f.cd -874,18-874,18-874,18-874,18-874, ,39-262,25 ε.s=ε.cu3*(x.u-d)/x.u 0,0170 0,0161 0,0170 0,0161 0,0213 0,0495 0,0226 ε.s.min=f.yd/e.s 0, , , , , , ,00217 uc=ε.s/ε.uk<=1 trekwapening breekt niet 0,34 0,32 0,34 0,32 0,43 0,99 0,45 N.s[kN]=As*f.yd 874,18 874,18 874,18 874,18 874, ,39 262,25 ΣN.d[kN]=N'.cd+N'.s3+N.s-N.Ed 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 z.b[m]=d-x.d*7/18 0,319 0,303 0,319 0,303 0,312 1,680 0,309 z.s[m]=d-d' 0,342 0,326 0,342 0,326 0,330 1,724 0,326 M.Rd[kNm]=N.cd*z.b-N.s3.d*z.s 279,16 265,17 279,16 265,17 272, ,95 81,04 uc.sterkte=m.d/m.u.d 0,35 0,53 0,35 0,59 0,51 0,39 0,52 Bijlage 5 6\8

18 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b M.E Kolomnr M.E[kNm] buigend moment, rep, positief 65,00 100,00 65,00 114,00 92,78 809,60 35,00 N.E[kN] normaalkracht, rep, druk negatief 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 x[m] hoogte drukzone 0,1239 0,1203 0,1239 0,1203 0,1110 0,4229 0,1074 ε.c.min=ε.c3-0, , , , , , ,00175 ε.c rel.verkorting uiterste betonvezel -0, , , , , , ,00049 ε.c/ε.c3<=1 0,17 0,29 0,17 0,33 0,23 0,12 0,28 N.c[kN]=0,5*E.c1*ε.c*b.c*x* ,16-349,78-216,16-398,75-316,68-511,43-120,61 ε.s=ε.c*(x-d)/x 0, , , , , , ,00100 ε.smax=f.yd/e.s 0, , , , , , ,00217 σ.s[mpa]=ε.s*e.s 107,51 173,97 107,51 198,32 157,50 130,23 199,95 N.s[kN]=σ.s*A.s/ ,16 349,78 216,16 398,75 316,68 511,42 120,61 ΣM[kNm]=N.c*(zwp-x/3)+N.s3*(zwp-d')+N.s*(zwp-d)+M.E=0 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 Minimumwapening vlg NEN σ.c[mpa]=n.ed/(b.s*h.c) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 k1(h/h*) 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 f.ct.eff[mpa]=f.ctm of 0,75 f.ctm bij opgelegde vervorming 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 k.c=0,4*(1-σ.c/(k1*(h/h*)*f.ct.eff)<=1 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 k 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 A.ct[m2]=(h.c-x)*b.s 0,2761 0,2797 1,3000 0,2761 0,2797 0,3612 1,0000 0,1170 σ.s[mpa]=f.yk As.min[mm2]=k.c*k*f.ct.eff*A.ct/σ.s uc.min wap 0,32 0,32 0,96 0,32 0,32 0,42 0,58 0,45 Scheurwijdte vlg NEN k.t korte duur 0,60 lange duur 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 h.eff[m]=min(2,5*(h.c-d);(h.c-x)/3;h.c/2) 0,092 0,093 0,092 0,093 0,096 0,190 0,098 A.c.eff[m2]=h.eff*b.s 0,0920 0,0932 0,0920 0,0932 0,1204 0,1900 0,0390 ρ.p.eff=a.s/a.c.eff 0,0218 0,0216 0,0218 0,0216 0,0167 0,0207 0,0155 α.e=e.s/e.cm 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 6,09 ε.sm-ε.cm=((σ.s-k.t*f.ct.eff/ρ.p.eff*(1+α.e*ρ.p.eff))/e.s 0, , , , , , ,00059 (ε.sm-ε.cm).min=0,6*σ.s/e.s 0, , , , , , ,00060 k3 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 3,40 c[mm]=c+c.extra dekking op langswap k1 geprof. 0,80 glad 1,60 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 k2=(ε1+ε2)/(2*ε1) 0,50 1,00 buig/trek 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 k4 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 0,425 Ø.eq[mm]=(n1*Ø1^2+n2*Ø2^2)/(n1*Ø1+n2*Ø2) 16,00 16,00 16,00 16,00 16,00 20,00 16,00 s/(5*(c+ø.eq/2))= 0,34 0,34 0,34 0,34 0,43 0,27 0,46 s.r.max1[mm]=k3*c+k1*k2*k4*ø.eq/ρ.p.eff 294,51 350,52 294,51 350,52 373,69 388,91 400,32 s.r.max2[mm]=1,3*(h-x) n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t n.v.t wk[mm]=min(s.r.max)*max((ε.sm-εcm)) 0,09 0,20 0,09 0,24 0,18 0,25 0,24 uc.scheur max(as.min/as; w.k/w.max) 0,32 0,66 0,96 0,32 0,80 0,59 0,84 0,58 0,80 Bijlage 5 7\8

19 Tauw Kenmerk R CVW-V01 EC2wap_v170_2.b V.Ed Kolomnr V.Ed[kN] dwarskracht, reken 180,00 185, b.w[m] betonbreedte tbv dwarskracht 1,000 1,000 1,250 1,000 0,400 d[m] inwendige hoogte tbv dwarskracht 0,342 0,342 0,330 3,524 0,326 v.ed[mpa]=v.ed/(b.w*d) 0,5263 0,5409 0,3820 0,2864 0,3758 C.Rd.c=0,18/1,5 0,120 0,120 0,120 0,120 0,120 k=1+ (200/d)<=2,0 d in mm 1,7647 1,7647 1,7785 1,3406 1,7833 A.sl[mm2] verankerde trekwapening ρ1=a.sl/(b.w*d)<=0,02 0,0059 0,0059 0,0049 0,0011 0,0046 ongewapend k1 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 σ.cp[mpa]=-n.ed/a.c 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 V.Rd.c[kN]=(C.Rd.c*k*(100*ρ1*f.ck)^(1/3)+k1*σ.cp)*b.w*d 188,52 188,52 215,28 847,68 67,06 v.min[mpa]=0,035*k^(1,5)* f.ck 0,45 0,45 0,45 0,30 0,46 V.Rd.c.min[kN]=(v.min+k1*σ.cp)*b.w*d 153,70 153,70 187, ,61 59,53 V.Rd.c.max=max(V.Rd.c;V.Rd.c.min) 188,52 188,52 215, ,61 67,06 gewapend cot(θ) 1<=cot(θ)<=2,5 2,50 Ø.bgl[mm] 10 n.sn=aantal snedes per bgl / opgebogen staven 2,00 b.w/(n.sn)/0,500<=1,0 voor 'gewapende' dwarskracht 0,40 A.sw[mm2]=n.sn*π/4*Ø.bgl^2 157 s[mm]=hart op hart beugels 150 z[m] 0,309 f.ywd[mpa] rekenwaarde vloeigrens dwarskrachtwap. 435 V.Rd.s[kN]=A.sw/s*z*f.ywd*cot(θ) 351,72 α.cw=1 1,00 v1=v=0,6*(1-f,ck/250) 0,53 V.Rd.max[kN]=α.cw*b.w*z*v1*f.cd*(cot(θ)+tan(θ)) 450,07 V.Rd.min=min(V.Rd.s;V.Rd.max) 351,72 uc.afsch=v.ed/(v.rd.c.max of V.Rd.min) 0,95 0,98 0,73 0,96 0,11 uc.max= 0,95 0,66 0,96 0,98 0,80 0,73 0,96 0,58 0,80 Bijlage 5 8\8

20 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Bijlage 6 Minimale krimpwapening Totaal 1 blz

21 Tauw Kenmerk R CVW-V01 BEREKENING MINIMALE KRIMPWAPENING Kolomnr Type plaats vloer vloer wand wand dikte Materialen f.ck[mpa] cilinderdruksterkte beton f.cm[mpa]=f.ck f.cd[mpa]=-1,0*f.ck/1, f.ctm[mpa]=0,3*f.ck^(2/3) 2,90 2,90 2,90 2,90 ε.c3 0, , , ,00175 E.cm[MPa]=22000*(f.cm/10)^(0,3) E.c1[MPa]=-f.cd/ε.c wapening diam.1 [mm] n.1 [aantal] 12,5 10,0 12,5 10,0 s [mm] A.s [mm2] Krimp NEN-EN , 3,1,4 t [dagen] t,s einde nabehandeling [dagen] εsc=εcd+εca 0, , , ,00024 autogene krimp e.ca(t)=b.as(t)*e.ca 0, , , ,00003 B.as(t)=1-exp(-0,2*t^0,5) 0,65 0,65 0,65 0,65 e.ca=2,5*(f.ck-10)*10^-6 0, , , ,00005 uitdroginskrimp e.ca(t)=bds(t,ts)*kh*e.cd0 0, , , ,00021 B.ds(t,ts)=(t-ts)/((t-ts)+0,04*((h0)^3)^0,5)) 0,999 1,000 0,999 1,000 h0=2ac/u 0,57 0,39 0,53 0,43 l.element [m] 12,2 12,2 12,2 12,2 h.element [m] 0,6 0,4 0,6 0,5 Ac=l.elemenr*h.element [m2] 7,32 4,88 6,71 5,49 u=2*l+2*h [m2] 25,6 25,2 25,5 25,3 kh NEN-EN tabel 3,3 0,700 0,725 0,700 0,738 e.cd0 NEN-EN ;tabel 3.2 0, , , ,00028 N=εsc*Ecm,1*h [kn] minimale wap NEN-EN , 7,3,2 k 0,79 0,94 0,83 0,90 σs NEN-EN tabel 7,2,N [N/mm2] fct=fctm NEN-EN tabel 3,1 [N/mm] 2,90 2,90 2,90 2,90 b [mm] h [mm] kc=0,4[1-sc/(k1*(h/h*)fcteff] 0,94 0,96 0,94 0,97 σc=ned/bh [N/mm2] -2,61-2,69-2,61-2,73 k1=2h*/3h [] 0,67 0,67 0,67 0,67 h [m] h*=min(h;1,0) [m] Asmin=kc*k*fcteff*Act/sig.s [mm2] UC=0,5*As,min/Asa [] 0,92 0,92 0,88 1,00 1\1

22 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Bijlage 7 Wapeningschetsen Totaal 3 blz

23

24

25

26 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Uitstroomhoofd Definitief ontwerp DEFINITIEF Versie 1, uitstroomhoofd

27 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Verantwoording Titel Uitstroomhoofd Definitief ontwerp Opdrachtgever Waternet Projectleider ing. J.H.E.S. Oskam (s) ing. C. van Wankum / ing. Projectnummer Aantal pagina's 18 exclusief bijlagen Autorisatie Datum Paraaf Berekend Controle Vrijgave 15-feb feb feb-13 Colofon Tauw bv BU Water, afdeling Waterbouw en Constructie Australielaan 5 Postbus GA Utrecht Tel Fax Niets uit deze uitgave mag worden vermenigvuldigd en/of openbaar gemaakt door middel druk, fotokopie, microfilm of anderszins zonder voorafgaande, schriftelijke toestemming van de opdrachtgever of Tauw bv. Kwaliteit en verbetering van product en proces hebben bij Tauw bv een hoge prioriteit. Tauw hanteert daartoe een managementsysteem dat is gecertificeerd dan wel geaccrediteerd volgens: - NEN-EN-ISO 9001., uitstroomhoofd

28 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Aanvullingen c.a. Versie Datum Status Opmerkingen 1 15-feb-13 Concept Ter goedkeuring, uitstroomhoofd

29 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Inhoudsopgave Blz. 1 Inleiding 2 2 Uitgangspunten voor de berekening Normen, literatuur, tekeningen c.a Geometrie, materialen en belastingen 3 3 Opzet van de berekening Uitgangspunten 6 4 Gewichtsberekening 7 4,1 Geometrie 7 4,2 Bepaling korrel- en waterdrukken 7 4,3 Belastinggevallen 8 4,4 Samenvatting belastingen 12 4,5 Paalbelastingen 13 4,6 Toelaatbare paalbelastingen 13 4,7 Paalmomenten 13 5 Betonconstructie 14 5,1 ijwanden 14 5,2 Kopwand 15 5,3 Vloer 15 5,4 Overige constructieonderdelen 16 6 Samenvatting en conclusies 18 Bijlagen: 1 Gegevens Startgegevens berekening 5 blz. 2 Uitvoer rekenmodel Berekening maximaal toelaatbare paalbelastingen 36 blz. 3 Paaldrgverm Uitvoer rekenmodel Scia Engineer 3 blz. 4 EC2wap_v170_2.b Berekenen maximaal toelaatbare snedekrachten betonconstructie(s) 3 blz. 5 Uitvoer paalmomenten Uitvoer rekenmodel Scia Engineer 6 blz., uitstroomhoofd 1\18

30 Tauw Kenmerk R CVW-V01 1 Inleiding 1,1 Algemeen Dit document bevat de statische definitief ontwerp berekening van het nieuw te bouwen uitstroomhoofd van gemaal Putten en bevat in hoofdzaak de volgende onderwerpen: - een overzicht van gebruikte normen, richtlijnen en overige gebruikte documenten; - een overzicht van de aangehouden gewichten en belastingen; - een eventuele vermelding van afwijkingen van normen, richtlijnen c.a.; - aannamen van diktes van constructiedelen - gewichtsberekening en toetsing fundatie - berekening van belastingen en krachtsverdeling per onderdeel; - een aanname van de 'weerstand' biedende materialen per onderdeel (bv. wapening, inheidiepte); - berekening van de toelaatbare snedekrachten; - toetsing van de optredende snedekrachten aan de toelaatbare snedekrachten. 1,2 Versiebeheer Dit is de eerste uitgave, uitstroomhoofd 2\18

31 Tauw Kenmerk R CVW-V01 2 Uitgangspunten voor de berekening 2,1 Normen, literatuur, tekeningen c.a. 2,1,1 Richtlijnen c.a. opdrachtgever Niet van toepassing 2,1,2 Normen volgens het Bouwbesluit Document Titel Versie Datum EN-1990 Grondslagen van het constructief ontwerp A1/C2 dec-11 EN-1991 Belastingen op constructies A1+C2 dec-11 EN-1992 Ontwerp en berekening van betonconstructies C2 dec-11 EN-1993 Ontwerp en berekening van staalconstructies dec-11 NEN Geotechnisch ontwerp van constructies - Algemene regels C1 apr-12 2,1,3 Overige richtlijnen c.a. Niet van toepassing 2,1,5 Rapporten c.a. Niet van toepassing 2,1,6 Berekeningen c.a. Niet van toepassing 2,1,7 Tekeningen c.a. Document Titel Versie Datum , DO, aanzicht en doorsneden gemaal 16-nov-12 2,2 Geometrie, materialen en belastingen 2,2,1 Geometrie dek 1 dek 2 kopwand dek 3 y-as paal A 0,15 Rij 1 0,45 a zijwand Rij 2 5,55 b 6,95 Rij 3 c tussenwand 1 tussenwand 2 tussenwand 3 0,15 2,40 0,55 4,00 2,30 0,55 4,00 0,15 0,40 0,55 0,40 15,45 x-as A B C D E F 7,725 7,725 0,80 Bovenaanzicht (niet op schaal), uitstroomhoofd 3\18

32 Tauw Kenmerk R CVW-V01 0,15 0,45 5,55 0,80 1,825 1,615 1,310 0,50 m.v 0,3 3,05 NAP 0,30 HWS 2,65 3,175 1,55 maaiveld aan voorzijde naast uitstroompu wand LWS 0,25 5,675 kompensator GWS -0,50 0,30 6,125 persleidingen -as schotbalksponning -2,925 NAP 0,45-3,375 NAP -as 0,375 a.p= 4,63 1,95 b.oor;dwars [m]= 0,15 =d.p 2,6 2,03 6,95 Dwarsdoorsnede (niet op schaal) dikte vloer [m]= 0,45 dikte dek[m]= 0,30 dikte zijwanden [m]= 0,40 dikte tussenwanden [m]= 0,55 dikte achterwand[m]= 0,45 niveau b.k. persleiding [NAP]= -1,00 spreiding grond: 2 :1 2,2,2 Materialen Beton f.ck f.ck,cube MPa MPa Ter plaatse gestort Dekkingen De minimale dekking is bepaald op basis van de NEN-EN Uitgangspunt hierbij is constructieklasse S4 waarbij de onderstaande reducties toe Ontwerplevensduur 100jr. +2 klassen Sterkteklasse C30\37-1 klasse minimale luchtinsluiting 4% Plaatgeometrie ja -1 klasse De geeft een constructieklasse S4, waarbij c,min,dur = 40 mm toevoegingen: c,dev= uitvoeringstolerantie 5 mm onbekist oppervlak 5 mm niet inspecteerbaar 5 mm niet alle toevoegingen zijn voor alle constructieonderdelen van toepassing Wapening B 500 B, uitstroomhoofd 4\18

33 Tauw Kenmerk R CVW-V01 2,2,3 Belastingen 2,2,3,1 Rustende belastingen c.a. Volumieke massa's: gew.beton afwerking gr.,droog gr. nat water staal index gb afw gr.drg gr.nat w st g.[kn/m3] 25,00 20,00 18,00 20,00 10,00 78,5 Aanvulgrond: phi[gr]= 30,00 K.n= 0,50 factor aangehangen grond tan(phi*2/3)= 0,36 Maaiveld en water - c.q. grondwaterstanden REF= NAP Alle hoogtematen t.o.v. REF Maaiveld m.v. [m.ref]= 3,05 waterstanden hoog water HWS[m]= 2,65 calamiteit gem. water GWS[m]= 1,00 laag water HWS[m]= 0,25 grondwaterstanden gws.h[m]= -0,50 Vlaklasten in kpa roosters q,ro= 0,50 Lijnlasten in kn/m leuning Q[kN/m]= 1,00 2,2,3,2 Veranderlijke belastingen c.a. vloer p[kpa]= 2,50 dek p[kpa]= 2,50 maaiveld rondom p.mv[kpa]= 5,00 grasbetontegels langs fietspad 2,2,3 Veiligheidsklasse, levensduur, belastingfactoren c.a. Veiligheidsklasse CC2 levensduur[jr]= 50 Belastingfactoren ULS permanent ongunstig γ.g= 1,35 gunstig γ.g1= 0,90 veranderlijk γ.p= 1,50, uitstroomhoofd 5\18

34 Tauw Kenmerk R CVW-V01 3 Opzet van de berekening Deze berekening is opgezet als een controleberekening, dat wil zeggen dat er eerst constructie elementen worden gedefinieerd en daarna de maatgevende snedekrachten worden bepaald. In hoofdstuk 4 is een gewichtsberekening gemaakt. De hierbij bepaalde belastingen zijn gebruikt bij de opzet van het rekenmodel in de bijlage. In paragraaf 4,5 t/m 4,7 zijn de paalbelastingen en palen gecontroleerd met de optredende belastingen uit het rekenmodel. In hoofdstuk 5 is de toegepaste wapening in de constructie bepaald. Hierbij moet gelden dat de unity-check UC=maatgevend/toelaatbaar <=1,0 moet zijn. Deze berekening is een DO-berekening, dit wil zeggen dat hoofdafmetingen en hoofdwapening van de betonconstructie van het uitstroomhoofd worden bepaald. In de detailfase moet deze berekening aangevuld worden met detailberekeningen tbv vorm- en wapeningstekeningen. 3,1 Uitgangspunten Deze berekening is opgezet met de volgende uitgangspunten: - er komen (praktisch) geen horizontale krachten uit de persleiding op het uitstroomhoofd - er wordt geen onderwaterbeton toegepast in de bouwkuip, uitstroomhoofd 6\18

35 Tauw Kenmerk R CVW-V01 4 Gewichtsberekening Alle in dit hoofdstuk genoemde belastingen zijn opgenomen in het rekenmodel welke is bijgevoegd in bijlage 2 Uitvoer rekenmodel 4,1 Geometrie zie paragraaf 2,2,1 4,2 Bepaling korrel- en waterdrukken mv P1 LWS h1 F1 P2/P5 P1,P2,P3,P4 zijn korreldrukken P5,P6 zijn waterdrukken h2 F2 hl.vl P6 P3 LWS mv[m REF]= 3,05 LWS[m REF]= 0,25 h1 [m]= 2,80 h2 [m]= 3,40 P;vert K.n. P;hor [kn/m2] [kn/m2] P1 0,0 0,50 0,00 P2 50,4 0,50 25,20 P3 84,4 0,50 42,20 P5 0,0 0,00 P6 34,0 34,00 Aangehangen grond: P.boven P.onder H F.h tan(delta) F.z kpa kpa m kn/m kn/m laag 1 0,0 25,20 2,80 35,28 laag 2 25,20 42,20 3,40 114,58 149,86 0,36 54,54 HWS HWS[m REF]= 2,65 h1 [m]= 0,40 h2 [m]= 5,80 P;vert K.n. P;hor [kn/m2] [kn/m2] P1 0,0 0,50 0,00 P2 7,2 0,50 3,60 P3 65,2 0,50 32,60 P5 0,0 0,00 P6 58,0 58,00 Aangehangen grond: F.h=(P.boven+P.onder)/2*H P.boven P.onder H F.h tan(delta) F.z kpa kpa m kn/m kn/m laag 1 0,0 3,60 0,40 0,72 laag 2 3,60 32,60 5,80 104,98 105,70 0,36 38,47, uitstroomhoofd 7\18

36 Tauw Kenmerk R CVW-V01 4,3 Belastinggevallen BG1 perm. eigen gewicht BG2 perm. LWS grond incl aangehangen grond BG3 perm. LWS watervulling BG4 perm. LWS opwaartse druk BG5 perm. HWS grond incl aangehangen grond BG6 perm. HWS watervulling BG7 perm. HWS opwaartse druk BG8 perm. LWS belasting uit persleidingen(1400) BG9 perm. HWS belasting uit persleidingen(1400) BG10 perm. LWS belasting uit persleidingen(700) BG11 perm. HWS belasting uit persleidingen(700) BG12 verand. op uitstroomhoofd en achter uitstroomhoofd BG13 verand. naast uitstroomhoofd Permanente belastingen BG1 eigen gewicht Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz Fz=product(Lz:n) m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn vloer 0,45 6,95 15,45 25, zijwanden 5,975 5,55 0,40 25, leuning 5,525 1, ,20 1, tus.wand 1 5,675 3,325 0,55 25, tus.wand 2 5,975 5,55 0,55 25, tus.wand 3 5,975 5,55 0,55 25, kopwand 5,975 0,45 15,15 25, dek 1a 0,30 0,30 6,95 25,00 16 dek 1b 0,30 1,62 6,95 25,00 84 dek 1c 0,30 0,50 6,95 25,00 26 dek 2a 0,30 0,30 2,30 25,00 5 dek 2b 0,30 1,62 2,30 25,00 28 dek 2c 0,30 0,50 2,30 25,00 9 dek 3a 0,30 0,30 4,00 25,00 9 dek 3b 0,30 1,62 4,00 25,00 48 dek 3c 0,30 0,50 4,00 25,00 15 wand 3,175 0,30 12,70 25, Het eigen gewicht wordt in Scia Engineer automatisch bepaald. Bovenstaande gewicht is gebruikt voor controle van het rekenmodel In scia Engineer is een totale belasting gevonden van 4743 kn, dit is een verschil van 2% akkoord BG2 LWS grond incl aangehangen grond Verticaal Deel Lz Lx Ly g. q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn zij. drg 2,80 0,15 18,00 8 zij nat 3,40 0,15 20,00 10 zij aangeh. 54, Totale verticale belasting is Fz*(ly,vloer+2*lx,vloer), dit is: 2122 kn Horizontaal voor drukken zie 5,1 P.boven P.onder Lz Ly F.h kpa kpa m m kn F1 0,00 25,20 2,80 15, F2 25,20 76,20 3,40 15, De vertikale belasting (Q.z) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. De horizontale belasting is tegen de buitenwanden geplaatst, uitstroomhoofd 8\18

37 Tauw Kenmerk R CVW-V01 BG3 LWS opwaartse druk Verticaal Deel L.z Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn 3,63 6,95 15,45-10, BG4 LWS watervulling Verticaal Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn deel 1 3,18 6,35 6,95 10, deel 2 3,18 6,35 2,30 10, deel3 3,18 6,35 4,00 10, Horizontaal P.boven P.onder Lz Ly F.h kpa kpa m m kn F1 0,00-31,75 3,18 13, Deze watervulling is ingevoerd tussen de wanden. BG5 HWS grond incl aangehangen grond Verticaal Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn zij. drg 0,40 0,15 18,00 1 zij nat 5,80 0,15 20,00 17 zij wr 38, Totale verticale belasting is Fz*(ly,vloer+2*lx,vloer), dit is: 1129 kn Horizontaal voor drukken zie 5,1 P.boven P.onder Lz Ly F.h kpa kpa m m kn F1 0,00 3,60 0,40 15,15 11 F2 3,60 90,60 5,80 15, De vertikale belasting (Q.z) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. De horizontale belasting is tegen de buitenwanden geplaatst BG6 HWS opwaartse druk Verticaal Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn 6,03 6,95 15,45-10, BG7 HWS watervulling Verticaal Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn deel 1 5,58 6,35 6,95 10, deel 2 5,58 6,35 2,30 10, deel 3 5,58 6,35 4,00 10, Horizontaal P.boven P.onder Lz Ly F.h kpa kpa m m kn F1 0,00 55,75 5,58 13, , uitstroomhoofd 9\18

38 Tauw Kenmerk R CVW-V01 BG8 LWS belasting uit persleidingen(1400) De belasting uit de buizen boven vloer uitstroomhoofd is meegenomen in de grondbelasting op de vloer van het uitstroomhoofd. Voor de buisdelen achter de fundatieplaat wordt gerekend met de grondbelasting over buisbreedte en van maaiveld tot hartlijn buis: D.buis mv F.z grond F.z hl.persl mv[m REF]= 3,05 bk.pers;[m REF]= -1,00 D.buis[m]= 1,40 uitstekende lengte achter vloer Lx[m]= 5,00 Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn grond drg 2,80 5,00 1,40 18,00 2, grond nat 1,25 5,00 1,40 10,00 2, grondwr 5,00 25,73 4, NB grondwrijving q1 mw q1[kpa]= 0,00 q2[kpa]=q1+h1*g.gr.drg*k.n= 25,20 h1 2,80 q3[kpa]=q2+h2*(g.gr.nat-g.w)=k.n= 31,45 q2 LWS E.h[kN/m]=(q1+q2)/2*h1+(q2+q3)/2*h2= 70,69 E.z[kN/m]=E.h=tan(2/3*phi)= 25,73 h2 1,25 q3 hl.persl De totale vertikale belasting (Fz) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. Dit geeft een lijnlast van Qz = 92,09 kn/m. BG9 HWS belasting uit persleidingen(1400) Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn grond drg 0,40 5,00 1,40 18,00 2, grond nat 3,65 5,00 1,40 10,00 2, grondwr 5,00 17,17 4, NB grondwrijving h1[m]= 0,40 h2[m]= 3,65 q1[kpa]= 0,00 q2[kpa]= 3,60 q3[kpa]= 21,85 E.h[kN/m]= 47,17 E.v[kN/m]= 17,17 De totale vertikale belasting (Fz) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. Dit geeft een lijnlast van Qz = 63,05 kn/m., uitstroomhoofd 10\18

39 Tauw Kenmerk R CVW-V01 BG10 LWS belasting uit persleidingen(700) De belasting uit de buizen boven vloer uitstroomhoofd is meegenomen in de grondbelasting op de vloer van het uitstroomhoofd. Voor de buisdelen achter de fundatieplaat wordt gerekend met de grondbelasting over buisbreedte en van maaiveld tot hartlijn buis: D.buis mv F.z grond F.z hl.persl D.buis[m]= 0,70 mv[m REF]= 3,05 bk.pers;[m REF]= -1,00 uitstekende lengte achter vloer Lx[m]= 5,00 Deel Lz Lx Ly ρ q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn grond drg 2,80 5,00 0,70 18,00 2, grond nat 1,25 5,00 0,70 10,00 2,00 88 grondwr 5,00 25,73 4, NB grondwrijving q1 mw q1[kpa]= 0,00 q2[kpa]=q1+h1*g.gr.drg*k.n= 25,20 h1 2,80 q3[kpa]=q2+h2*(g.gr.nat-g.w)=k.n= 31,45 q2 LWS E.h[kN/m]=(q1+q2)/2*h1+(q2+q3)/2*h2= 70,69 E.z[kN/m]=E.h=tan(2/3*phi)= 25,73 h2 1,25 q3 hl.persl De totale vertikale belasting (Fz) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. Dit geeft een lijnlast van Qz = 63,03 kn/m. Deze belasting is gecombineerd met BG8 waardoor Qz= 155,12 kn/m BG11 HWS belasting uit persleidingen(700) Deel Lz Lx Ly g. q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn grond drg 0,40 5,00 0,70 18,00 2,00 50 grond nat 3,65 5,00 0,70 10,00 2, grondwr 5,00 17,17 4, NB grondwrijving h1[m]= 0,40 h2[m]= 3,65 q1[kpa]= 0,00 q2[kpa]= 3,60 q3[kpa]= 21,85 E.h[kN/m]= 47,17 E.v[kN/m]= 17,17 De totale vertikale belasting (Fz) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. Dit geeft een lijnlast van Qz = 42,85 kn/m. Deze belasting is gecombineerd met BG8 waardoor Qz= 105,90 kn/m, uitstroomhoofd 11\18

40 Tauw Kenmerk R CVW-V01 BG12 nuttig op uitstroomhoofd en achter uitstroomhoofd op uitstroomhoofd p[kpa]= 5,00 op tegels p[kpa]= 5,00 Verticaal Deel Lz Lx Ly g. q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn op dek 6,00 15,15 5, Deel Lz Lx Ly g. q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn leid. 5,00 1,40 5,00 2,00 70 leid.wr 5,00 3,69 4,00 74 leid. 5,00 0,70 5,00 2,00 35 leid.wr 5,00 3,69 4, De totale vertikale belasting (Fz) is in het rekenmodel ingevoerd als lijnlast op de rand van de vloer. Dit geeft een lijnlast van Qz = 16,66 kn/m. NB wegwr over totale hoogte h[m]= 6,43 q.h[kpa]=k.n*p= 2,50 E.h[kN/m]=h*q.h= 16,06 E.v[kN/m]=E.h*tan(2/3*phi)= 5,85 leid.wr h[m]= 4,05 q.h= 2,50 E.h[kN/m]=h*q.h= 10,13 E.v[kN/m]=E.h*tan(2/3*phi)= 3,69 BG13 nuttig tegen zijkanten op grond naast uitstroomput p[kpa]= 5,00 Deel Lz Lx Ly g. q.z Q.z n Fz m m m kn/m3 kpa kn/m aantal, red kn grond 6,43 0,15 5,00 5 grond wr 3,69 4 8,50 Totale verticale belasting is Fz*(ly,vloer+2*lx,vloer), dit is: 250 kn Horizontaal P.boven P.onder Lz Ly F.h kpa kpa m m kn F1 2,50 2,50 6,43 15, ,4 Samenvatting belastingen Fz BCI BCII BCIII BCIV BCV kn UGT UGT UGT BGT BGT BG1 eigen gewicht ,90 1,35 1,35 1,00 1,00 BG2 LWS grond incl aangehangen grond 72 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 BG3 LWS watervulling ,00 1,35 0,00 1,00 0,00 BG4 LWS opwaartse druk ,00 0,90 0,00 1,00 0,00 BG5 HWS grond incl aangehangen grond 57 0,90 0,00 1,35 0,00 1,00 BG6 HWS watervulling ,00 0,00 1,35 0,00 1,00 BG7 HWS opwaartse druk ,35 0,00 0,90 0,00 1,00 BG8 LWS belasting uit persleidingen(1400) ,00 1,35 0,00 1,00 0,00 BG9 HWS belasting uit persleidingen(1400) 955 0,90 0,00 1,35 0,00 1,00 BG10 LWS belasting uit persleidingen(700) 955 0,00 1,35 0,00 1,00 0,00 BG11 HWS belasting uit persleidingen(700) 649 0,90 0,00 1,35 0,00 1,00 BG12 op uitstroomhoofd en achter uitstroomhoofd 252 0,00 1,50 1,50 1,00 0,00 BG13 naast uitstroomhoofd 9 0,00 1,50 1,50 1,00 0,00 opw max, uitstroomhoofd 12\18

41 Tauw Kenmerk R CVW-V01 4,5 Paalbelastingen In totaal zijn er 17 palen Dan is de maximale paalbelasting F.p.max.d[kN]= 991 druk [zie bijlage 2; 6,1,1,1] Voor de minimale paalbelasting geldt F.p.min.d[kN]= -195 trek [zie bijlage 2; 6,1,1,1] De resulterende horizontale belasting van de uitstroom is dan F.s.h.d[kN]= 4456 [zie bijlage 2; 7,1] dit geeft een belasting van 262 kn per paal De horizontale paalbelasting bij minimale verticale paalbelasting (BCI) is F.s.h.d.[kN]= 3623 [zie bijlage 2; 7,2] dit geeft een belasting van 213 per paal 4,6 Toelaatbare paalbelastingen Toe te passen palen: voorgespannen prefab betonpalen vk[m]= 0,42 paalpuntniveau REF[m]= -23,00 REF= NAP Voor de berekening van de toelaatbare paaldraagvermogens zie bijlage 3 Paalgdrgverm-v090 Resultaten: max draagvermogen druk F.p;r;d[kN]= 1054 max draagvermogen trek F.p;r;d[kN]= 514 Toetsing druk F.p;s;d/F.p;r;d= 0,94 OK trek F.p;s;d/F.p;r;d= 0,38 OK 4,7 Paalmomenten De maximaal optredende paalmomenten zijn bepaald in bijlage 5. Hierin is een paal gemodelleerd met een horizontale bedding tegen de paal. Hierbij is in slappe lagen aangehouden dat Kh*D =3*qc, voor zand is uitgegaan van 2*qc. van tot l qc Kh*D m NAP m NAP [m] Mpa MN/m2 laag 1-3,0-10,5 7,5 1 3 laag 2-10,5-13,5 3,0 2 6 laag 3-13,5-19,5 6,0 3 9 laag 4-19,5-23,0 3, gebruikssituatie max Ved [kn]= 262 Med[kNm]= 263 Ne.d[kN]= 991 M.rep[kNm]=M.d/1,35= 195 gebruikssituatie min Ved [kn]= 213 Med[kNm]= 214 Ne.d[kN]= -195 M.rep[kNm]=M.d/1,35= 159 De benodigde paalwapening wordt berekend met GTB b met de volgende uitgangspunten paalafmetingb[m]= 0,42 h[m]= 0,42 A.b[m2]=b*h= 0,1764 beton fck= 55 f.cd[mpa]= 36,7 wap B 500 f.yd[mpa]= 435 Moment + maximale paalbelasting Ne.d[kN]= 991 Med[kNm]= 263 e0[m]= 0,265 e.t[m]=1,1*e0= 0,292 Ne.d/(A.c*fcd)= 0,153 Ne.d/(Ac*fcd)*e.t/h= 0,106 aflezen ρ= 10 A.s.[mm2]=p*Ac= 1764 Moment + minimale paalbelasting Ne.d[kN]= -195 Med[kNm]= 214 e0[m]= -1,097 e.t[m]=1,1*e0= -1,207 Ne.d/(A.c*fcd)= -0,030 Ne.d/(Ac*fcd)*e.t/h= 0,087 aflezen r= 18 A.s.[mm2]=p*Ac= 3175 Keuze 8 st rond 25 mm = 3925 mm2 = A.s.aanw toetsing sterkte A.s.ben/A.s.aanw= 0,81 OK Lengte kopwapening l[mm]= 6000 in paal, uitstroomhoofd 13\18

42 Tauw Kenmerk R CVW-V01 5 Betonconstructie De krachtswerking in de constructie is bepaald in het rekenmodel in bijlage 2 Uitvoer rekenmodel De optredende piekmomenten in het rekenmodel zijn niet realistisch en zijn handmatig vereffend. De aangehouden momenten zijn weergegeven met een verwijziging naar de paragraaf in bijlage 2. 5,1 ijwanden Schematisatie: ingeklemd 3,05 NAP opgelegd op bordes en balk Momenten ULS MxD+ 61 knm/m [5,1,4,1] vrije rand MxD- 145 knm/m [5,1,4,2] MyD+ 74 knm/m [5,1,4,3] MxD- MxD- MyD- 120 knm/m [5,1,4,4] 5,90 Vz 140 kn/m [5,1,5,6] MxD+ Momenten SLS MxD+ 42 knm/m [5,2,4,1] MyD+ MxD- 107 knm/m [5,2,4,2] MyD+ 53 knm/m [5,2,4,3] MyD- MyD- 100 knm/m [5,2,4,4] y-as ingeklemd -2,85 NAP x-as 5,775 Afm. h[m]= 0,40 b[m]= 1,00 Materialen beton fck= 30 wapening B 500 B Dekking c.min,dur[mm]= 40 c.dev[mm]= 10 c[mm]= 50 Milieukl. C4, F4 Gekozen wapening ie bijlage 2 VBCwap-v160 kolommen 1,2 b h c c.min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal / b mm aantal / b vert 2e laag 1,00 0, ,5 0 0 hor 1e laag 1,00 0, Toetsing dwarskracht b d diam.bgl n.sn s m m mm mm 1,00 0, , uitstroomhoofd 14\18

43 Tauw Kenmerk R CVW-V01 5,2 Kopwand Schematisatie: bordes aan wand 3,05 NAP Momenten ULS MxD+ 85 knm/m [5,1,2,1] MxD- 120 knm/m [5,1,2,2] MxD- MxD- MxD- MxD- MyD+ 61 knm/m [5,1,2,3] MyD- 120 knm/m [5,1,2,4] MxD+ MxD+ MxD+ 5,90 Vz 150 kn/m [5,1,5,4] Momenten SLS MyD- MyD- MyD- MxD+ 61 knm/m [5,2,2,1] MxD- 90 knm/m [5,2,2,2] MyD+ MyD+ MyD+ MyD+ 44 knm/m [5,2,2,3] MyD- 90 knm/m [5,2,2,4] y-as -2,85 ingeklemd NAP x-as 7,425 2,85 4,475 14,75 Afm. h[m]= 0,45 b[m]= 1,00 Materialen beton fck= 30 wapening B 500 B Dekking c.min,dur[mm]= 40 c.dev[mm]= 10 c[mm]= 50 Milieukl. C4, F4 Gekozen wapening b h c c,min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal / b mm aantal / b vert 2e laag 1,00 0, ,5 0 0 hor 1e laag 1,00 0, Toetsing dwarskracht b d diam.bgl n.sn s m m mm mm 1,00 0, ie bijlage 4 VBCwap-v160 kolom(men) 3,4 5,3 Vloer Geometrie c.a. MyD- MyD- MyD- MyD- Momenten ULS MxD+ 80 knm/m [5,1,1,1] MyD+ MyD+ MyD+ MyD+ MxD- 125 knm/m [5,1,1,2] MyD+ 124 knm/m [5,1,1,3] MxD- MxD- MxD- MyD- 115 knm/m [5,1,1,4] 6,95 Vz 180 kn/m [5,1,5,2] Momenten SLS MxD+ MxD+ MxD+ MxD+ 55 knm/m [5,2,1,1] MxD- 88 knm/m [5,2,1,2] MyD+ 65 knm/m [5,2,1,3] MyD- 71 knm/m [5,2,1,4] 0,35 4,475 2,85 4,55 2,875 0,35 15,45 Afm: h[m]= 0,45 b[m]= 1,00 Materialen beton fck= 30 wapening B 500 B Dekking c.min,dur[mm]= 40 c.dev[mm]= 10 c[mm]= 50 Milieu milieukl C4, F4, uitstroomhoofd 15\18

44 Tauw Kenmerk R CVW-V01 Gekozen wapening b h c c,min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal / b mm aantal / b x-richting 1e laag 1,00 0, ,5 0 0 y-richting 2e laag 1,00 0, ,5 0 0 Toetsing dwarskracht b d diam.bgl n.sn s m m mm mm 1,00 0, ie bijlage 4 EC2wap_v170_2.b kolom(men) 5,6 5,4 Overige constructieonderdelen 5,4,1 Tussenwanden De tussenwanden worden in de gebruiksfase aan beide zijden door water belast, tijdens onderhoud kan het voorkomen dat de waterdruk aan één z aanwezig is. De tussenwanden worden hetzelfde gewapend als de zijwanden in paragraaf 6,1 h b c c,min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal mm aantal vert 2e laag 0,55 1, ,5 0 0 hor 1e laag 0,55 1, , ,4,2 Bordes in het rekenmodel zijn de optredende momenten in het borden klein door de onderliggende wand welke het bordes ondersteund. Voor de wapening wordt deze wand verwaarloosd. Het maximale in langsrichting is handmatig bepaald, de wapening in dwarsrichting is praktisch gekozen. Afm: h[m]= 0,30 b[m]= 1,00 Materialen beton fck= 30 wapening B 500 B Dekking c.min,dur[mm]= 40 c.dev[mm]= 10 c[mm]= 50 Milieu milieukl C4, F4 eigen gewicht Q.eg [kn/m] 7,5 belasting uit roosters Q.r[kN/m]= 1 (aangenomen) Q.var[kN/m] 5 Totale belasting Q.tot=γ.g*(Q.eg+Q.r)+γ.p*Q.var= 18,98 Maximale overspanning L.max[m]= 4,475 M.max[kNm]=Q.tot*l.max^2/8= 47,5 M.rep[kNm]=Q*l.max^2/8= 33,8 V.Ed[kN/m]=0,5*Q*l.max= 42,5 Gekozen wapening b h c c,min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal / b mm aantal / b langs 2e laag 1,00 0, dwars 1e laag ,67 Toetsing dwarskracht b d diam.bgl n.sn s UC m m mm mm 1,00 0, ,35 ie bijlage 4 EC2wap_v170_2.b kolom(men) 7,8, uitstroomhoofd 16\18

45 Tauw Kenmerk R CVW-V01 5,4,3 Wand in uitstroom De wand in de uitstroom kan bij een gesloten noodschuif aan één zijde belast worden door een waterdruk. Hiervoor wordt een waterdruk tegen de wand gerekend en een reactiekracht van de schuif. P0 HMW 2,65 Waterdruk P0[kN/m]= 0 P1[kN/m]= 27,75 3,175 2,775 P2[kN/m]= 41,75 F1 P3[kN/m]= 55,75 P1 R1-0,125 F1[kN/m]=(P0+P1)/2*h1= 38,5 R1[kN/m]=(P1+P2)/2*h2= 68,25 P2 2,800 γ.g= 1,35 P3 bk.vl -2,925 Afm: h[m]= 0,30 b[m]= 1,00 Materialen beton fck= 30 wapening B 500 B Dekking c.min,dur[mm]= 40 c.dev[mm]= 5 c[mm]= 50 Milieu milieukl C4, F4 Het optredende moment is bepaald met "platten" Nr.III/1/c MyD+ Ly= 3,175 Lx[m]= 4,475 MxD+ Ly/Lx= 0,71 MxD- MyD- K=F*Lx= 144,12 Momentcoefficienten x+ -2,12 MxD+=K/mx= -67,98 MxD+=K/mx= -50,36 x- 7,35 MxD+=K/mx= 19,61 MxD+=K/mx= 14,52 y+ -18,7 MxD+=K/mx= -7,71 MxD+=K/mx= -5,71 y- -21 MxD+=K/mx= -6,86 MxD+=K/mx= -5,08 b h c c,min,dur c.extra diam1 n1 diam2 n2 m m mm mm mm mm aantal / b mm aantal / b vert 1e laag 1,00 0, hor 2e laag 1,00 0, Toetsing dwarskracht b d diam.bgl n.sn s UC m m mm mm 1,00 0, ,77 ie bijlage 4 EC2wap_v170_2.b kolom(men) 9,10, uitstroomhoofd 17\18

46 Tauw Kenmerk R CVW-V01 6 Samenvatting en conclusies Met de in paragraaf 2,2,1 aangenomen constructie afmetingen en de wapening uit hoofdstuk 5 voldoet de constructie aan de gestelde eisen. Aandachtspunten voor de uitvoering - In deze rapportage is de hoofdwapening bepaald, optimatisatie is mogelijk. Detailberekeningen dienen in de UO-fase te worden uitgevoerd. - Met de gekozen paalwapening voldoen de palen, de definitieve paalwapening dient te worden bepaald door de leverancier., uitstroomhoofd 18\18

Nog meer weergeven