VERBETERING VAN DE AFVOER VAN DE ZENNE BEREKENING VAN HYDRAULISCHE ASSEN. Mod. 279

Transcriptie

1 VERBETERING VAN DE AFVOER VAN DE ZENNE BEREKENING VAN HYDRAULISCHE ASSEN Mod. 279

2 I. ONDERWERP VAN HET VERSLAG. Dit verslag beschrijft de eerste berekeningen van hydraulische assen die werden uitgevoerd in verband met de studie voor de verbetering van de afvoer der debieten in de Zenne. Wij hebben in deze berekeningen enkel rekening gehouden met één zijdelings insteekdebiet, namelijk dit afkomstig van de Woluwe-riool. II. SCHEMATISATIE VAN DE GEOMETRIE VAN DE ZENNE. Bijlage geeft een grondplan met het gedeelte van de Zenne dat ons aanbelangt. Bijlage 2 toont een bijbehorend langsprofiel alsook enkele andere mogelijke te beschouwen langsprofielen waarover verder wordt uitgewijd. De berekeningen van de verhanglijnen betreffen het pand van de Zenne ongeveer begrepen tussen, opwaarts, de Brusselse Maalderijen (einde van het overwelfd gedeelte van de Zenne) en, afwaarts, de brug over de Zenne te Eppegem. De lengte van dit eerste bestudeerde rivierpand bedraagt = 905, 82 m. De hydraulische assen worden berekend vanaf afwaarts naar opwaarts. Het eerste (afwaarts) punt wordt genomen op 06,92 m opwaarts van de as van de wegbrug over de Zenne te Eppegem, hier hebben wij dus x = Om. Het laatste (opwaarts) punt van de verhanglijn wordt bepaald op 230 m afwaarts van einde der overwelving bij de Brusselse Maalderijen, in dit laatste punt geldt dus x = 90 5, 82 m. Voor de bepaling van de geometrie van het bestudeerde pand van de Zenne beschikken wij over de volgende plans, ons ter beschikking gesteld door de Dienst der Kolenafvoerkanalen : n" K , Boven-Zenne, overwelving in de doortocht van Vilvoorde; lengte profiel van het vak begrensd door de Meuneries Bruxelloises en de brug van Eppegem. n K losbis, Boven-Zenne, lengteprofiel op kleinere schaal dan in het vorige plan. Uitgaande van dit plan hebben wij onze bijlage 2 opgesteld. O/. «

3 - 2 n K , Dwarsprofielen tot 28, Meuneries Bruxelloises - Budabrug. < n* K , Dwarsprofielen tot 46, Budabrug - Tuchthuisbrug. n K , Dwarsprofielen 47 tot 84, Tuchthuisbrug - Marius Duchébrug. n K , Dwarsprofielen 85 tot 65, Marius Duchébrug - Eppegem. plans ; Voor de verdere studie beschikken wij ook nog over de volgende n K 3. 69, 04, Dwarsprofielen 66 tot 20, Boven-Zenne ; alsook de profielen 8 bis tot 20 bis in de afleiding van de Zenne. n*k bis, Boven-Zenne, Dwarsprofielen onder de bruggen tussen de Budabrug en de brug te Eppegem. Uitgaande van de opgegeven dwarsprofielen van de Zenne worden gemiddelde dwarsprofielen bepaald als volgt. In de omgeving van de uitlaat van de Woluwe bijvoorbeeld zijn de gegeven dwarsdoorsneden genummerd van 20 tot 30 (van opwaarts naar afwaarts). Betrokken op een bepaalde cota worden deze profielen op elkaar getekend en wordt daarin met de hand een gemiddeld verloop geschetst waarüit dan ook een gemiddelde bodemcota volgt of een laagste punt in het op deze wijze bekomen gemiddelde dwarsprofiel. Volgens de langsrichting van de Zenne wordt dan die gemiddelde dwarsdoorsnede beti^okken op een abscis-waarde X gelegen halverwege de dwarsprofielen 20 en 30. Zo krijgen wij voor dit voorbeeld in onze nummering het dwarsprofiel 8 met x = 6643, 82 m ten opzichte van x = 0 te Eppegem of met x = 2372,00 m ten overstaan van het opwaarts uiteinde van het rivierpand van lengte Elk van de 23 bekomen gemiddelde dwarsprofielen heeft een tamelijk grillig verloop in functie van de cota z ; wij hebben eerst gedacht aan een veeltermbenadering voor het verloop van de natte omtrek en de oppervlakte van /.

4 - 3 - dwarsdoorsnede in functie van de cota z, en vluggere benadering wordt evenwel bekomen door elk van de hiervoor bepaalde 23 dwarsdoorsneden verder te schematiseren tot al dan niet samengestelde trapeziumvormige profielen ; sommige van de willekeurig verlopende omtreklijnen der dwarsprofielen vertonen inderdaad een nagenoeg horizontaal gedeelte. Enkele dwarsdoorsneden werden dan benaderd door twee trapezia boven elkaar ; de meeste dwarsprofielen werden geschematiseerd tot één trapeziumprofiel. Zoals beschreven hebben wij op deze wijze dan ook een nieuw gemiddeld bodemverloop z^ bekomen. De 23 dwarsprofielen voor de berekening of de 23 berekeningspunten zijn aangeduid onderaan op bijlage 2 alsook op het verloop van de Zenne in bijlage. De uiteindelijk aangenomen geometrie van de Zenne wordt dan gegeven in tabel achteraan dit verslag. Een samengesteld trapeziumvormig dwarsprofiel met de nodige symbolen voor het begrijpen van de vermelde tabel, wordt gegeven in de hiernavolgende schets. Definiëren w ij echter eerst de volgende symbolen : Q of Q, het totaal debiet gegeven of gemeten bij de brug te Eppegem (in het eerste afwaarts berekeningspxmt x = 0 ), Q ; het debiet afkomstig van de Woluwe (insteekdebiet tussen de W berekeningspunten 8 en 9), ; bodembreedte van een trapeziumvormig dwarsprofiel, i breedte van een dwarsprofiel aan de waterlijn, Q oppervlakte van de dwarsdoorsnede, natte omtrek van de dwarsdoorsnede. hydraulische straal van de dwarsdoorsnede, R = Q /%» waterdiepte.

5 - 4 - V : gemiddelde stroomsnelheid, v = Q/Q, I y : helling van de energielijn, : ruwheidscoefficient véin Bazin, a : kinétische coëfficiënt, die rekening houdt met de ongelijkmatige verdeling der snelheden over een dwarsdoorsnede, (X =,,- z : cota van het wateroppervlak ten opzichte van het nulvlak van het Krij gade pot, X : abscis der lengten of afstanden volgens de langsas van de waterloop, X wordt positief gerekend vanaf afwaarts naar opwaarts. De notaties linker- en rechteroever gelden in de fysische zin : men kijkt langs de waterloop vanaf opwaarts naar afwaarts (de stroomrichting in de Zenne heeft slechts één zin ).

6 - 5 - Voor een dwarsdoorsnede bestaande uit één enkel trapezium hebben wij dan de volgende uitdrukkingen : = \^ + h (cotg ttj + cotg Ot^ ) fl = [2\^+h (cotg a j + cotg ^2^ X = X + h - o sin a ^ Voor een dwarsdoorsnede bestaande uit; twee trapezia boven elkaar gelden de volgende uitdrukkingen : = \ ^ + (h h^) (cotg ß j + cotg ß 2 ) Çi = h - h X = X +\.+(h-h)( ^ i-v K r\ 0Y o sin ß sin ß _ ^ ^ o met \ + h (cotg a, + cotg Ot - ) o o i c Q = [2 (cotg ttj + cotg 0.^) ] X + h (. ^ ~ ) o o sin a j sin CL^ In verband met tabel betreffende de geschematiseerde geometrie van de Zenne kunnen we nog schrijven :. cotg ttj = cotg cotg p j = h i / " v g ** ^2 = "h r/ "v r ej o

7 - 6 m. GEBRUIKTE BEREKENINGSMETHODE. De berekening van de hydraulische assen voor een niet-prismatische bedding wordt uitgevoerd door toepassing van de vergelijking van Bernoulli die wij tussen twee opeenvolgende berekeningspunten integreren met de trapeziaformule. Hierbij maken wij gebruik van de Chézy-formule voor de uitdrukking van de ladingsverliezen door wrijving en plaatselijke weerstanden. Voor het vak van de waterloop begrepen tussen de twee gemiddelde profielen i en i + kunnen wij schrijven (zié hiernavolgende schets) : a. Q 2g n f + z. = 2e t)i%, + Z X. + I dx Deze vorm van de energievergelijking is een algemene uitdrukking voor de permanente stroming of voor de geleidelijk veranderende beweging van het water 2g o f + z. 2g 0?. + *i + l i + dx R want v^ = R I. Voor de weer stands coefficient C van deze Chézy-formule gebruiken wij de uitdrukking van Bazin : C = 87 Vr +V ^ stellen) : Dan bekomen we achtereenvolgens (waarbij wij ~ i + l " * c/

8 - 7 - a Q ^ Z + z. = 2g Q. a Q + z., r>2 i + i + i 4 - ^ i + ( T t V j) dx 8 = R* aq 2 2g Z. = aq «i. i + "i+ Q 87 2 Q ^ J. L «2 2 Q R ] i + A X Voor het vak i, i + schrijven wij de vergelijking van Bernoulli nog als volgt : A aq / 2 g o2 r,2 ^ i + 2 i + ) ^ ^ f [ 7 dx Q7., 87 «J + 8^ R^ i met Az = z.., - z. i +

9 - 8 - WanneeT wij een waterpeil of een waterdiepte kennen in een berekeningspunt of profiel i, kunnen wij een eerste benaderde waarde van Az aannemen, hetzij A z^ (dit wil zeggen een waterdiepte ^ j in het punt i + ) waarmee wij alle termen berekenen van het tweede lid van de laatste uitdrukking met de integraal. Het tweede lid bepaalt dan in zijn geheel een waarde A verschillend van A ; wij hernemen de berekeningen met de nieuwe waarde A enzovoort, totdat de gevonden A z-waarde nagenoeg overeenkomt met de vorige waarvan men is uitgegaan (met een afwijking die bijvoorbeeld kleiner is dan millimeter). Deze tastenderwijze uitgevoerde berekeningen kunnen worden verkort door een grafische of numerieke extrapolatie bij de keuze van A z bij de overgang van een berekeningspunt naar het volgende. IV. UITGEVOERDE BEREKENINGEN EN RESULTATEN. Voor de berekening van een hydraulische as moeten wij, buiten de gegevens over de geometrie van de waterloop, beschikken over een debiet, een punt van de verhanglijn en de ruwheid. Het éne gegeven punt van de hydraulische as is voor ons het eerste afwaarts punt met x = 0, bij de wegbrug te Eppegem. Door metingen in de natuur beschikken wij voor deze laatste plaats over een kromme die de betrekking uitdrukt tussen debiet en waterstand. Voor de berekeningen nemen wij die correlatiekromme aan bij het eerste berekeningspunt x = 0, ze wordt gegeven in bijlage 3 en is ook terug te vinden in het eerste verslag van het Waterbouwkundig Laboratorium over het vraagstuk van de Zenne : "Problemen in verband met de waterbeheersing in de Zennevallei en de doortpcht van Vilvoorde" opgesteld door ir. H. Raedschelders die de gegevens voor de bedoelde correlatiekromme Mj elkaar heeft gebracht. Zo hebben we berekeningen gedaan voor de volgende stellen debiet-waterpeil (waarden gevonden uit de correlatiekromme van bijlage 3) : 40 m /s 50 m^/8 60 m^/8 70 m^/s 8,48 m 8,7 3 m 8,96 m 9,20 m

10 - 9 Voor de ruwheid hebben wij de waarde y ~ ^2,2 genomen. Door ir. Raedschelders werden inderdaad enkele controleberekeningen uitgevoerd op enige recente meetresultaten (debieten en waterstanden) uit de natuur ; door toepassing van de formule van de eenparige beweging vond hij dat een ruwheids factor y = 2,6 een voldoend goede overeenkomst gaf tussen berekeningen en metingen (dit resultaat wordt vermeld op bladzijde 32 van het hiervoor vermeld verslag). Bij een andere berekening werd ook een ruwheidsfactor y =,92 goed geacht. Laten we opmerken dat de ruwheidsfactor y van Bazin voor ons een maat is voor het geheel van alle mogelijke weerstanden die zich kunnen voordoen tussen de Brusselse Maalderijen en de brug te Eppegem, dus de invloed van bochten, vernauwingen, verwijdingen, enzovoort, wordt inbegrepen gedacht in de waarde van 7 Vermelden we tenslotte dat de uitlaat van de Woluwe-riool zich juist opwaarts bevindt van ons berekeningspunt 8 zodat wij, in de veronderstelling van een zijdelings debiet afkomstig van de Woluwe, moeten rekenen met een debiet Q = Q., vanaf het berekeningspunt 9 naar opwaarts Z Zenne en bepaald door ^Zenne ^totaal Woluwe, Q = Q zijnde het debiet gegeven in de correlatiekromme van t totaal bijlage 3 bijvoorbeeld, bij de wegbrug te Eppegem. A. Oorspronkelijke huidige bedding van de Zenne. Voor de tegenwoordige bedding van de Zenne, bepa^d in de ons overgemaakte plans van de Dienst der Kolenafvoerkanalen en geschematiseerd als hoger uiteengezet, hebben wij twee groepen berekeningen gemaakt (Toestand T.O.).,. We hebben waarden van debieten en begincota genomen die ongeveer, overeenkomen met de resultaten van de natuurmetingen van 3 december 969 : = 5 m /s = 9,73m /s 2 = 7,6 m. cuwaarts

11 - 0 - We hebben de volgende ruwheidsfactoren y genomen : 2,6 -, ,0-2, - 2,2-2,3. De hydraulische assen voor y =,92 en 7 in de bijlagen 4a en 4b. 2,20 zijn te vinden In de onder staande tabel geven wij de voornaamste berekende cotas in de punten 7, 8, 23, alsook de gemiddelde snelheid v in punt 7 (maximaal aldaar omwille van vernauwing). 7 =.9 7 = =2, 7 = = 2.3 8,26 8,287 8, 33 8,336 8,360 *8 = 23 ^^7,022,054,084,6,45, ,579,605,630, ,27,247,222 (een. leden meter, J seconde) 2. Wij hebben voor de huidige bedding van de Zenne (Toestand T.O) ook berekeningen gedaan voor de volgende reeds vermelde stellen waarden van Q = Qj an a, = Q * Geval m^/s 8,48 m Geval m^/s 8,73 m Geval m^/8 8,96 m Geval m^/s 9,20 m We kiezen de ruwheids factor y = 2,2. W Voor elk van deze vier gevallen nemen we de volgende waarden van het debiet uit de Woluwo-riool : ej. fl

12 - - Geval 2. : Qw = m/e Geval 2.2 : Qyf = m^/s Geval 2.3 ; = Geval 2.4 ; Q-yy = Voor deze 4 berekeningsgevallen zijn de gevonden verhanglijnen gegeven in de bijlagen 5a, b, c, d. In iedere bijlage wordt bij de berekende hydraulische as in de Zenne tussen de punten 8 en 23 het debiet geschreven = ^totaal ^Woluwe* In de onderstaande tabel geven wij de voornaamste berekenings- resultaten, de waterpeilen z^g en z^^. Toestand T,0 Q 3 40 m /s 50 m^/s 60 m^/s 70 m^/8 2,37 m 2,794 m 3,095 m 3,366 m (m3/s) *23 (m) *23 (m) *23 (m) *23 (m) 0 3,567 3,95 4,264 4, ,242 3,684 4,035 4, ,894 3,406 3,797 4, ,55 3,29 3,558 3, ,895 3,336 3, ,63 3, ,44 o/

13 - 2 - B, Veronderstelde nieuwe bedding van de Zenne..Tussen de berekeningspunten en 23 hebben wij vier mogelijke nieuwe beddingen aangenomen bij constante bodemhelling in elk van deze vier gevallen. Daarbij hebben wij mogelijke bodemverlagingen voorzien van m in de punten Zj en z^^ : het symmetrisch dwarsprofiel is trapeziumvormig. Voor de eerste drie gevallen hebben wij het volgende dwarsprofiel : a) vanaf punt tot en met punt 2 : bodembreedte \ = lom, taludhellingen 2/6 b) vanaf punt 3 tot en met punt 23 : bodembreedte \ = 7 m, taludhellingen 2/6, Voor het vierde berekeningsgeval hebben wij de volgende constante trapezium-dwarsdoorsnede (prismatische bedding) : bodembreedte X = 0 m, taludhellingen 2/6. De vier onderzochte toestanden worden dan verder gekenmerkt door de gekozen bodemcotas z^ ^ en z^ ^3 berekeningspunten en 23 en de constante bodendielling i over de afstsuid van 90 5, 82 m : Toestand T. ^ " 0. = 5, 6 m *0.23 = i = 0,4880.0"^ Toestand T.2 = 0. = 4, 6 m *0.23 " i = 0, ^ Toestand T. 3 = ^0. = 4, 6 nri V.23= i = 0, ^ Toestand T.4 ^0. = 4, 6 m *0.2 3 i = 0,5989.0" ^ De aangenomen groepen waarden Q, Q ^, Zj zijn dezelfde als uiteengezet in de vorige paragraaf A. 2 in het geval van de berekeningen voor de geschematiseerde huidige geometrie van de Zenne tussen de wegbrug «/o «

14 3 - te Eppegem en de Brusselse Maalderijen. De ruwheids factor is gelijk aan y = 2,2. De voornaamste berekeningsresultaten z^g en ^23 gegeven in de hiernavolgende tabellen. De berekende hydraulische assen worden getoond in de volgende diagrammas : Toestand T. l, bijlagen 6a, b, c. d Toestand T. 2, bijlagen 7a, b, c, d Toestsind T. 3, bijlagen 8a, b, c, d Toestand T. 4, bijlagen 9a, b, c, d. Toestand T.l ( i = 0, ) Q 40 m^/s 50 m^/s 60 m^/s 70 m^/a Q (m^/s),797 m 2,5 m 2,398 m 2,655 m *2 3 (m) *23 (m) *23 (m) *23 (m) 0 2,997 3,326 3,67 3,88 0 2,686 3,065 3,39 3, ,339 2,784 3,53 3,472 30,989 2,493 2,906 3, ,233 2,669 3, ,476 2, ,709

15 - 4 - Toestand T. 2 ( i = 0, " ) Q 40 m^/s 50 m^/8 60 m^/8 70 m^/8,422 m,732 m 2,008 m 2,259 m (m^/s) ^23 *23 *23 *23 0 2,866 3,83 3,465 3,79 0 2,537 2,906 3,224 3, ,57 2,599 2,964 3,280 30,723 2,262 2,684 3,038 40,920 2,394 2, , ,342 Toestand T. 3 ( i = 0, Q 40 m^/8 50 m^/s 60 m^/8 70 m^/s 0,8 m,34 m,420 m,682 m (m V s) *23 *23 *23 *23 0 2,000 2, ,887 0,690 2,070 2,397 2,688 20,345,79 2, ,999, , , ,875 60,734 /«

16 5 - Toestand T. 4 ( i = 0, ) constante dwarsdoorsnede Q 40 m^/s,094 m 50 m^/s 60 m^/s 70 m^/8,393 m,66 m,907 m ^23 ^23 ^23 ^ ,805 3,070 3, ,20 2,544 2, 843 3,0 20,844 2, ,894 30,422,930 2,329 2, ,050 2,427 50,788 2,9 60,992 Met de geschetste ingrijpende veranderingen in het bodemverloop (met bodemverlagingen) is. het normaal dat wij het aanvangswaterpeil lager nemen in het berekeningspunt bij de brug te Eppegem, Zo hebben wij de beginwaarden aangegeven in IV met m verminderd, we bekomen dan de overeenstemmende waarden (Q, z^ ) : Q ^ 40 m^/s 7,48 m 50 m^/s 7,73 m 60 m^/s 7,96 m 70 m^/s 8,20 m e/o

17 - 6 - De hydraulische assen besproken in deze paragraaf IV. B. en voorgeateld in de bijlagen 6a, b, c, d tot en met 9a, b, c, d zijn opnieuw berekend geworden voor de nieuwe stellen waarden (Q, Zj)«nieuwe verhanglijnen sluiten opwaarts aan, bij de voorheen berekende verhanglijnen getoond in de vermelde bijlagen (zie voorstelling in streeplijn). Voor de twee voorgestelde nieuwe dwarsprofielen in trapeziumvorm en voor de gebruikte waarden van Q, 7» werden de diepte in eenparige beweging H en de kritische diepte k berekend. In alle gevallen vinden we dat H groter is dan k, ook is het beginpeil z^ steeds hoger dan het peil overeenstemmend met k. We hebben daarom te maken met hydraulische assen van het type c^ en b^ (of en B j) in zwakke bodemhelling. BESLUIT. De vorige berekeningsrésultaten voor een nieuwe geometrie van de Zenne tónen duidelijk de gunstige invloed van een verzuimde dwarsdoorsnede, van een grotere gemiddelde bodemhelling en vooral van een verlaging van de bodemcotas over de ganse lengte van het bestudeerde rivierpand op de afvoer der debieten in de Zenne. De twee voorgestelde nieuwe dwarsprofielen gelden slechts als een eerste mogelijke veronderstelling; het is duidelijk dat wij na dit klaarmaken van de berekeningsmethode op een vlugge wijze kunnen geraken tot nieuwe berekeningsresultaten voor andere dwarsprofielen en bodemverlopen. Ii) een volgende studie zullen verhanglijnen berekend worden in de Zenne tussen de stuw Zemst en de Brusselse Maalderijen. Ook zullen de berekeningen doorgevoerd worden in de aansluitende zij-waterlopen zoals de Woluwe en andere. Borgerhout, augustus 970. De e. a. Ingenieur van Brüggen en Wegen, b e la st met de Studie, De Hoofdingenieur-Directeur van Bruggen en Wegen, Directeur van het Waterbouwkundig Laboratorium, ir. E. SMETS. ir. A. STERLING.

18 model 279 BIJLAGE

19 ^ T "... model 279 «BIJLAGE 2 (0,0) (0,6) TT M INISTERIE VAN LA N D B O U W DIENST DER KOL E N A F VOERKAN A L E N LANGSPROF E L E N Z E N N E X 9,50) Brusselse» i v i c i c i i u t r r i j t r i i bruq te (9,50) (92 Û ^ B ) (96) THEORETISCH PROFIEL 9,02) (9,0 ) >. 8,97) VAN P 76 rot STUW ( 8^86 ) (8,5 8 ) EPPEGEM NR " V : (820) -f i» TOESTAND T.2 - T.4 > TOESTAND.- n cqofl W^-T > T. \ m 0 Z. AA 0. 0 ^ H EL L IN G ; 0, m. p.m ; Eppeqem X (773) T H EO R ET ISC H PROFIEL VAN M E U N E R IE S TOT - T U C H T H U IS B R U G H ELLIN G ; 0,00027 m.p.m. THEO RETISCH P R O F IE L VAN T U C H TH U IS B R U G J.32) i,^) «^ m - 6,47) * m m TOT P 76 HELLIN G : 0,00053 m.p,m. «- ^ ( 5, 6 ) - ^ ^ 7 TOESTAND T. 3 J s 0, J H U I U I L - t b t M I U U L L U t M t L L I N b TU SSEN "F O R G E S DE C L A B E C Q " EN DE BRUG VAN E P P E G E M llj ils 0 o cr CO UI cr z - - J to (ƒ> Z ) (X GÛ Q < *- (/) Q Z < > _» O o cc LC o >Li. < O o o Dcc cc z fld UI < cc QD < X t i Z i >J o 5 to cc GD H- < < CC» /) lo 5 _J O z> cc CD» < < co z UI > < X a i CD O o $ < cc h- O D IX (D U) D X X O Z5 V- CD D CC Q - < < CC h- {/) Z cc a z < < > ID Z UI cc UI > 0 ü: O 0 z O 0 ID < - j U Q tn CD CC 0 u. CD z> cc en ip t" CL X u Z ) 0 tn 3 oc. < X CD 3 ÛC Q» < < o:» </) t/j Z _l * 0 cc z 3 u 0 cc cc cc CD 0 o: > z < > 0 3 cc CQ H EL L IN G : 0,00054 m. p. m. X UI CD Û- 0. z < > ID 3 CC CD 0, m > < T U S S E N A F S T A N D E N 075 m , ,2 523, ,58 246,4 220,79 s a m e n g e s t e l d e a f s t a n d e n o o o l/) o O kom O GO ici If» CM <M O o> 00 ff> m O <n rrt ir> m O o r> o t en U> r - «j oo nt co 0 r-. nt 00 nt in 00 [ö t en CM IT) tn <D «0 lf> LD CD t-- m r - fm LO cn O) BEREKENINGSPUNTEN 230 ( ( 4 ( k À ( 5) I ( 3 ( 4 ( ) è f à ( ) ( ) ( j ; ( 9 ( i 06,92 m... I _ u r r :

20 waterstand z K R O M M Ü w a t e r s t a n d - D E B IE T Bü WEGBRU6 TE EPPE6EM 9.0 m RESULTATEN METINGEN 957 en 964 stuwen te E 7 pegem op en 80 /V, 7.0 debiet Q « ( m 3 / s ) 70 w > Q

21 model 279 j-; BIJLAGE 4 a ii! - Z E N N E CO a z (m) Ql = 5,000 m3/s Qw = 9,730 m3/s Y =.920 p IJ in IQ- 9 bodem 6 * " \ v 7. _ *, E E...» in. t!,. 2 ^ Q n. profielen, ", is r^ :?n n r m i t i j ^ J i_ * n - ^ ^Ti 9000 m. 8C looo 0 I li- y - n I ^ I ^ I r I I T * m t oorspronkelijke ** -

22 model 279 BIJLAGE A b z E N - N E ( CO ta z (m) Q( : 5,000 m3/s Q = 9730 m 3/s y = 2,200 A " 9 oorspronkelijke bodem tk ycs. m ^ ~ 8 ~ : i i: 0 cr» a n r. profielen * o ^ i i l _ J _l_ r m I i_ y ^ A IA A 3 2 I L J J * T I I I I [ 9000 m 8( AOOO ^ * ff 0 0OO AOOO m

23 model } BIJLAGE 5 a / 2 E N N E cot a z (m) TOESTAND T, 0 ^, Qj = AO.OOO m3/s - V = IA ^0 5 / ) lü- in,. oorspronkelijke bodem 8 ^, ^TÏP t K. c J jr - a B S c S r. profielen if l i l L l_li l-ili - T T n ^ _ U ^ i_ ^ n ^ ^. SOOOm 8C t * H ^ r - h ^ ^ r f * m

24 model 279 BIJLAGE 5 b ^ - Z E N N E co ta z (m) toestand T. 0 ^ ^ Q t i 50,000 m3/s y * 2, ; v : :..ï^:; in ; : :. : / X 0 9. oorspronkelijke bodem 7. \ 8 \ 7 rjlj. " w D ^«Q nr. profielen ci l l L L ^ J L L L L : L ^ r T n ^ I i i i K J L ^. ^ = T T ^ ^. 9( 00 m 8C * AOOO n :;z ^ r I * 0 0OO 2000 «3000 AOOO m

25 model 279 BIJLAGE 5c col a z Z E N N E.. (m), TOESTAND T.O Qt = 60,000 m 3 /s.,. y J U>7, A _0 A x ^ oorspronkelijke bodem 0 o Ti^ *^^ï5cfc^ _ 560 ^ * / i 0 OD nr. protiielen,.. n.. J- L A T T r r - I ^ T M ,9 8 7^ 6 5^ 3 2^ 0 ^ 9,? ^ i ^ ^.. i_ r m 8( AOOO i i ~ x H ^ OO Ö AOOO m C - c

26 model BIJLAGE S d l Z E N N E co a z (m) TOESTAND T. O ïo Oj Y = 2,200 70,000 m3/s r 0. lü " y oorspronkelijke bodem 6-5,60 Z.. OQ n r. profielen " n r m 6( I I " l i l I r ^ I 4000 I AOOO I I c Q O n «ï * m :»

27 model 279. BIJLAGE 6 a Z E N N E CO a z (m ) TOESTAND T. Q, * 4q0Ö0m3/s. i* Y = 2,200 r3 i - - IQ ^ ^ ^ r n 0 - ] 0 9 X». X \ \ 8-7. : I ^ ^ ^ ~ E = 0 aq..... ft» a ni*. pröfi«f«n o.. L L J I I j j I.. II J ^ 4 ^ r r r n m r i i *«J ^ L l * F T r 9(^00 m 8( , \ ^ : n ~ ^ r * 0 0OO., m 5

28 m odel 279 BIJLAGE 6 b cot a z Z E N N E (m ) TOESTAND T. 0 Ol = 50,000 m3/s y = 2,200 0) j. 3 fo z r " 2 IQ-" ~ - in 9 \ 8 j ï^^ - 7 * t 0-5,60 c. m E : 0 I.- a nr. profiefen,5 > > -T IA A L_ 5-7 9C 00 m BQOO AOOO ff AOOO m

29 279 ^ BIJLAGE 6 c Z E N- N E col a Z (m ) *.V TOESTAND T. Q = 60,000 m3/s y ^ IA ^ j 3 2 ~ in ^ ^ \ : ^ 9. \.. \ ~ 8, ~ 7 6 _ 560 r E 5 a i a n. prof iefsn. ^., ij Tl T n ^ r n i m i n i "" A IA A 3 2 L I ^ n 9C00 m 8( AOOO <! it I * AOOO m

30 V model ^ BIJLAGE 6d Z E N N E CO a z (m ) TOESTAND T. l - ^ Qt = 7q000.m3/5 V = ~ K T3-2 ; ;. ; J ia fo ^ 8 \ 7 ~ e 3e. ^. 0 D V Ol Q. n. profiefen a l L _i. i L. I n. I I ^ x«^ : L T ^ ^ 9qÖ0 m 8( * m - 5

31 model 279 BIJLAGE 7a r. Z E N. N E cola z (m) TOESTAND T. 2 Ut 5 «lu.ooo m ^ / s - Y = 2, _2 -* in VO 0 * V $ m - nr. profielen 23, i 9Ó00m T T f _ I I I j ^ 2000 L 700Ó i_ V 460 (T * V a lij 0 y! 9000 m

32 mod«l 279 BIJLAGE 7 b Z E N N E cota z (m) TOESTAND T. 2 Q I 50,000 m 3/s y - 2,2 0 0 i - A \.V 460 : cn * V a 5 o. o. n. profielen i T m , K X m \. i < 9000m AOOO C. t I* I I,^ X AOOO ^ OO m

33 model 279 BIJLAGE 7 c Z E N N E cota z (m) TOESTAND T. 2 * Qj = 60,000 mj/s Y 2, \ \ ~ 6 -o A.60 3 OT Q5 V d m profielen a LiJ i U.... n ( ] n I K A 3 2 X.J ^ ^ L r m AOOO * * AOOO m

34 model 279 BIJLAGE 7 d - - Z E N N E COa z (m) TOESTAND T.2 0^ = 70pp0 m*5/s Y = 2i? , " I ï_p ^ j X. 0 X X-. < *. - - i \ - / b E i D nr. profielen * ts _ e J 4 60 Oi * V a Q. LU r ^»* K » m ^ {) l w» * ^ m :-r

35 model 279 «BIJLAGE 6 a i- c o t a z Z 4 E N N E jj (m ). TOESTAND T. 3 \ Ot = AO.OOO m3/s ( "Y = 2200 K J " 2 V j- ~ 8 e. i / : - E >.. " n n r. p. r o f i e l e n w? D) O. a U I : r I ^ i r r i i K 3 2 M «3 2 - ^ «-i n m r i i i i 9000m AOOO , I I I * ^ ^ r C r * p AOOO m

36 mbd«l 279 BIJLAGE 8 b * -Ti... Z E N N E CO (m ). «r- - - TOESTAND T. 3 Qt ï 50,000 m3/s 9 Y = *\ IA - / i " J * 2 ÏO y - ü V 6 - \. ; - - >- ^ O J ü r. o - - V - 90Ö0m i - / * o"-. ni\ profielen.ij f i l i I n.. I I I I I I K A 3 i * «OÖO ^ AOOO 50Ó0,, i.^60 O) a o. C p- * m

37 m o d e l 279 BIJLA6E 8 c. Z,, E N N E ( o t a z ( m ) TOESTAND T. 3 - a» = m 3 /s Y = 2,200 «J * ^0. 0 II ^ ; - 2, - t } 9 #v r b 5. ^ <t> ^60 J ip l \. 0) V nr. p ro tie le n a _J l I I I I l i l lij i i n I t n n K 3 2 li U Om AOOO c _J : * ^ X « rri

38 * modal 279 BIJLAGE 8 d - j i Z E N N E, cota z (m) TOESTAND T. 3 0, = m 3/s IA y z \ o -> 7o ~ z r~ 9- - ~ y ^ ^ N. - -, f o - j g - - s [D nr. profielen 7 ^ n ia- 8 _ W L *". r 900 Om ; r i I I i ----[_=c= I I 5 K L 5000 A 000 AOOO ^ î «.60 Ol û» a r 0 * 9000 m

39 model BIJLA6E 9a Z E N N E cota Z (m) - TOESTAND T.4. ( constante dwarsddorsnede ) Qt I AO,000 m 3/s 4;; - Y = 2, y Z n nr. profielen l i t I I I T IA A 3 2 I m ^000 AOOO i A60 en * à a. LlI ) 9000 m

40 model BIJLAGE 9 b * Z E > N E /, \ CO a z (m ) TOESTAND T.4 ( constant dwarsdoorsnede ) Qt = 50^000 m3/s Y 2, tri ~ y 6 ~ 7 b»460 < Oï E. 0».D... Q. O. nr. profielen LiJ l. J L U L r 7 i i i i r m i lo » J ^ I L ^ I ^ ^ LJ : 9000m , I I I I " * m

41 model 279 BIJLAGE 9 c cola z 9000m 8000 H i t m V"

42 model 279 BIJLAGE 9d Z E N N E co ta z (m) TOESTAND T. A ( constante dwarsdoorsnede ) Qt = 70,000 m3/s Y = 2,200 ^ in z Ttt,. / -t 8 7 b.«a60 U I * : r a5 a Q. n. profielen LU I r I T ^ n n i i i K «3 2 " r 9000 m AOOO L_ X* * AOOO m

43 TABSL SCHEMATÏSATIB VAN DE OBOMETRIE VAN DB ZBHNE TUS5BN DS BRUSSELSE MAALDERIJEN EK DE WBQBRUC TE EPPEGBM 5 o o. u c A X X X 4 n 4 ct» w«4 m, ^ 0 m _ " hl vl " hr vr "hl " vl "hr n» vr , , , ^ , , ,7 0 0, lö , , , , , , , ,4 0 5,7 0 2, , (eanheden meter)