CUR-commissie onderzoekt slanke funderingselementen Knikstabiliteit ankerpalen
|
|
- Joachim Smeets
- 7 jaren geleden
- Aantal bezoeken:
Transcriptie
1 CUR-commissie onderzoekt slanke funderingselementen Knikstabiliteit ankerpalen Binnen CUR-commissie C152 1 ) wordt aandacht besteed aan het aspect van drukbelasting op slanke funderingselementen. Daarbij is naar voren gekomen dat het een achterhaald uitgangspunt is en zelfs onveilig kan zijn te stellen dat het pas nodig is om knik van op druk belaste slanke palen te controleren als de ongedraineerde schuifspanning van de gepasseerde slappe grondlagen kleiner is dan 10 à 15 kpa. In dit artikel worden vooruitlopend op het uitbrengen van de nieuwe richtlijn, aan de hand van drie berekeningsmethoden en -voorbeelden, de nu verkregen inzichten gepresenteerd Knikstabiliteit ankerpalen
2 ir. Guido Meinhardt VWS Geotechniek ir. Ad C. Vriend Acécon, adviesbureau voor funderingstechnieken De afgelopen tien tot vijftien jaar zijn in Nederland in toenemende mate slanke in de grond gevormde ankerpalen, ook wel micropalen genoemd, toegepast als verticaal funderingselement. Ze kunnen een economische oplossing bieden voor een groot aantal geotechnische vraagstukken. Dergelijke systemen, zoals wel- of niet-verbuisd geboorde GEWI-palen, zelfborende groutinjectiepalen en schroefinjectiepalen, hebben met elkaar gemeen dat ze trillings- en geluidsarm worden geïnstalleerd, in staat zijn om hoge axiale belastingen op te nemen, economisch zijn en met betrekkelijk klein materieel worden aangebracht. Ze worden in geringe diameters toegepast van ongeveer 150 mm tot 300 à 350 mm. Verder hebben ze een enkel centraal stalen trek-/drukelement bestaande uit bijvoorbeeld massieve staven met diameters veelal van 32 tot 63,5 mm of dikwandige buizen met diameters van 42,4 tot 101,6 mm (fig. 2). Afhankelijk van het gekozen systeem en leverancier zijn ook nog andere afmetingen mogelijk. Hoewel dergelijke ankerpalen vrijwel altijd worden toegepast om hoge trekbelastingen naar diepere ondergrond over te dragen, worden ze in toenemende mate ook op druk belast. Deze slanke ankerpalen zijn immers uitstekend in staat om hoge drukkrachten van 1000 kn of meer op te nemen. Behalve controle van de constructieve sterkte van de paalschacht en het grondmechanisch draagvermogen, is het tevens essentieel in situaties met slappere en matig gepakte grondlagen ook de zijdelingse knikstabiliteit te beschouwen. Controle knikstabiliteit De belastingafdracht van de palen is in principe altijd identiek, waarbij het funderingselement (centrisch) op druk of trek wordt belast. Het centrale stalen element, in het algemeen een staaf of een buis, leidt de axiale kracht vanuit de constructie over op de volledige lengte van de paalschacht. Vervolgens wordt de axiale belasting via het groutlichaam naar de aanliggende draagkrachtige grondlagen afgedragen. Het groutlichaam waarborgt dus de uitwendige draagkracht van de ankerpaal, terwijl de inwendige draagkracht wordt bepaald door de geometrie (doorsnede) en de eigenschappen van het groutlichaam in combinatie met het centrale stalen element. 1 ) CUR-commissie C152 werkt momenteel aan het opstellen van een richtlijn voor slanke funderingselementen voor de verankering van onderwaterbetonvloeren De maximale draagkracht van de ankerpalen kan op basis van de volplastische normaalkracht worden berekend. Hierbij is dan verondersteld dat een bezwijken volgens de theorie van de tweede orde is uitgesloten. Voor palen met een relatief grote diameter is deze veronderstelling in het algemeen juist en kan uitknikken voor relatief slappe bodemomstandigheden worden uitgesloten. Voor palen met kleine diameter wordt bijvoorbeeld in NEN-EN algemeen gesteld dat er pas bij grondlagen met een ongedraineerde schuifsterkte kleiner dan c u = 10 kpa een controle op knik noodzakelijk is. De Duitse DIN 1054 eist een knikcontrole voor palen in grondlagen met een c u kleiner dan 15 kpa. In de Nederlandse normen staan met uitzondering van NEN-EN geen aanwijzingen onder welke omstandigheden een knikcontrole van drukpalen noodzakelijk is en worden geen berekeningsmethoden vermeld. De genoemde grenzen van de gedraineerde schuifsterkte c u in relatie tot de knikstabiliteit worden al geruime tijd besproken en in een aantal publicaties ter discussie gesteld [1]. Door de TU München is in dit kader een uitgebreid wetenschappelijk onderzoek uitgevoerd [2]. Geconcludeerd is dat het algemeen gebruikte standpunt om bij een minimale ongedraineerde schuifsterkte van de grond van 10 kpa nooit rekening te houden met knik, een foutieve stelling is. Door de TU München zijn kleine GEWI-palen (staafdiameter 28 mm en groutlichaam 100 mm) met een lengte van 4 m in een cohesieve bodem met c u van 8 à 25 kpa op druk belast. Opvallend was dat bij alle palen bezwijken plotseling optrad, lang voordat plastisch bezwijken op basis van de normaalkrachten mogelijk was. Nadat de knikbelasting werd bereikt, namen de horizontale deformaties duidelijk toe, terwijl de palen voor het bereiken van de knikbelasting uiterst stijf reageerden. Bij alle proefpalen was de knikfiguur van de palen een halve golf die duidelijk korter was dan de paallengte van 4 m (fig. 3). Dit betekent in de praktijk dat de paallengte nauwelijks invloed heeft op de toelaatbare knikbelasting en knik ook reeds in slappe tussenlagen vanaf circa 2 m dikte kan optreden. Horizontaal elastische bedding Zijdelings knikken van palen wordt door de steunende werking van de grond belemmerd. Theoretische beschouwingen van Engesser (einde 19e eeuw) met een horizontale elastische bedding met oneindig toenemende zijdelingse gronddruk, tonen aan dat reeds bij een relatief kleine bedding de draagkracht aanzienlijk toeneemt ten opzichte van een niet-grondge- Knikstabiliteit ankerpalen
3 1 In het onderzoek zijn slanke in de grond gevormde ankerpalen onderzocht, zoals GEWI-palen 2 Slanke paal in slap bodempakket en voet in draakkachtige zandlaag bron: C.V.R.; bewerking: Twin Media bv 3 Horizontale vervorming, GEWI D staaf = 28 mm, D grout = 100 mm, bodem c u = 12 kpa [2] 1 steunde paal. Echter, in slappe grondlagen leidt deze modellering (van de oneindige zijdelingse grondweerstand op basis van een veelal gebruikelijke constante, horizontale bedding) tot niet -realistische resultaten. Het daadwerkelijke gedrag is meer viskeus en plastisch. Dit kan door plastisch bilineair gedrag worden weergegeven (fig. 4). Hierbij neemt de weerstand vanuit de grond op de paal met toename van de horizontale paalverplaatsing beperkt toe en kan niet groter dan de vloeidruk van de grond worden. Daarom overschatten de meeste rekenmodellen, die van een elastische horizontale bedding uitgaan, de knikdraagkracht. Het evenwicht wordt daarmee instabiel en het knikpunt tussen de twee takken markeert een stabiliteitsverlies. De maximale knikkracht kan daarmee worden bepaald. Aanvullend wordt getoetst of, voor het bereiken van de maximale knikkracht, de materiaalsterkte door buiging en de toelaatbare staalspanning in de staaf niet worden overschreden. Verder wordt de kniklengte bepaald. De berekeningsmethodiek is in een berekeningssheet van de TU München geïmplementeerd en openbaar ter beschikking gesteld. Berekeningsmethodieken Hierna worden drie mogelijke berekeningsmethodieken nader toegelicht om het uitknikken van palen te beoordelen. Een meer geavanceerde methode op basis van wetenschappelijk onderzoek (TU München 2005), een meer eenvoudige rekenmethode met zijdelingse horizontale bedding (Meek 1996) en een relatief eenvoudige berekening (Shields 2007). 2 Rekenmethode TU München In het kader van het voorgaand beschreven onderzoek is door de TU München een gemodificeerde knikberekening herleid. De nieuw ontwikkelde berekeningsmethodiek is in staat om de in de proeven waargenomen significante effecten goed te modelleren. De achtergrond van het model kan in het kader van dit artikel niet volledig worden toegelicht, maar aanvullende informatie kan worden ontleend aan [2] en [3]. Globaal kenmerkt deze berekeningsmethodiek zich door de horizontale bedding te modelleren met een bilineaire veer en een maximaal te mobiliseren bodemreactie. Verder worden de buigstijfheid en mogelijke imperfecties van de stalen staven respectievelijk buizen in rekening gebracht. Als de maximaal te mobiliseren bodemreacties door de uitbuiging van de paal worden overschreden, worden de voor een evenwichtssituatie noodzakelijke normaalkrachten gereduceerd
4 Rekenmethode Meek Door Meek is een rekenmethode voorgesteld, die de klassieke knikberekening combineert met een zijdelingse reactiekracht van de grond [1]. De reactiekracht is door de maximaal te mobiliseren horizontale gronddruk (een soort vloeispanning van de grond) beperkt. De te doorlopen rekenstappen kunnen worden ontleend aan bovengenoemd artikel. Het betreft een iteratieve berekening waarbij met een startwaarde van de normaalkracht in de staaf, achtereenvolgens het te mobiliseren gereduceerde vloeimoment van de stalen staaf, de horizontale uitbuiging van de staaf, de maximale zijdelingse grondweerstand en de daadwerkelijk gemobiliseerde weerstand worden berekend. De iteratieve berekening resulteert ten slotte in een maximaal toelaatbare normaalkracht om vloei van de staaf (knik) te voorkomen. Opgemerkt wordt dat de methode van Meek twee zwakke punten heeft: Het toepassen van een hogere staalkwaliteit leidt niet automatisch tot een hogere draagkracht, hetgeen niet correct is. Een tweede punt is dat de door Meek beschreven methode een dwingend vloei van het staal vereist, terwijl in werkelijkheid knikken niet een probleem van de materiaalsterkte is [2]. Knik kan reeds optreden voordat vloeispanning in het staal is bereikt. De berekeningsmethodes van de TU München en Meek zijn in principe opgesteld voor een situatie waarbij alleen het stalen element in rekening wordt gebracht, dus met verwaarlozing van de eventuele groutschil. Rekenmethode Shields Naast de twee voorgaande berekeningsmethodieken kan volgens Shields het knikpotentieel van een slanke funderingspaal eveneens met de volgende relatief eenvoudige formule worden berekend [4]: Met : c u EI paal = (8 à 14) c u EI paal (1) = kritieke knikdraagkracht (draagkracht om knik te voorkomen) = ongedraineerde schuifsterkte van de grond = buigstijfheid van de slanke paal (EI van alleen het stalen element of van de gezamenlijke doorsnede staal en grout, constateringen zie verder in dit artikel) 3 diepte (m) De factor van 8 à 14 in de formule van Shields is in de originele wiskundige formule eigenlijk een factor van 19. In verband met initiële excentriciteiten van de palen door bijvoorbeeld de installatie, inhomogeniteiten in de grond, onregelmatige dikte van de groutschil om de stalen staven en andere initiële spanhorizontale vervorming (mm) ,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 N= 150,0 kn N= 150,0 kn N= 157,5 kn ningen, ligt de factor in werkelijkheid tussen 8 en 14. Met andere woorden, in formule (1) worden paalafwijkingen en de bandbreedte ten aanzien van ongedraineerde schuifsterkte rekenkundig afgedekt met een soort overall veiligheid van 1,5 à 2. Dit is gebaseerd op de vergelijking met proefresultaten. Praktische toepassing berekening Op basis van de genoemde formule van Shields en de berekeningsmethoden van de TU München en Meek worden voor twee paaltypes berekeningen van de kritieke knikdraagkracht uitgevoerd. Het betreft een groutankerpaal (GEWI) met een staafdiameter van 63,5 mm en een groutlichaam van 150 mm, en een schroefinjectiepaal met een buisdiameter van 102 mm met een wanddikte van 12 mm en een groutlichaam van 250 mm. Gezien de onzekerheid ten aanzien van het gedrag van de aanhechting tussen staaf en grout is in het kader van dit artikel bij de berekening van de buigstijfheid uitgegaan van uitsluitend stalen elementen. Het groutlichaam is in dit geval verwaarloosd. Dit is in eerste instantie een veilige benadering. Bij alle berekeningen is uitgegaan van de vloeispanning van staal. Bij de buis is de vloeispanning 470 N/mm 2 en bij de massieve staaf 555 N/mm 2. Voor de factor 8 à 14 in formule (1) van Shields is N= 0,0 kn plastische vervorming Knikstabiliteit ankerpalen
5 in het kader van dit artikel een waarde van 9 aangehouden. Bij de berekening van Meek is een laagdikte van 4 m en 6 m aangehouden. Opgemerkt wordt dat met toenemende laagdikte in de methode Meek de knikdraagkracht afneemt. 4 p f p w k l p f De resultaten van de berekeningen zijn in de grafiek in figuur 5 weergegeven. Naast de berekende kritieke knikdraagkracht afhankelijk van de ongedraineerde schuifsterkte c u, is de rekenwaarde van de volplastische draagkracht voor een puur axiaal belaste paal F r;d;staal;axiaal vermeld. p 1 k l Op basis van de resultaten in figuur 5 kunnen de volgende punten worden geconstateerd: De methode van de TU München en Meek geven voor een 4 m dik pakket een vergelijkbaar resultaat. Bij toenemende laagdikte levert de benadering volgens Meek een meer conservatieve knikdraagkracht. De berekening volgens Shields is een veilige benadering als een factor 8 à 14 wordt aangehouden, met bijvoorbeeld een gemiddelde van 11. Zoals te verwachten, zijn buizen met oog op het vermijden van knik gunstiger dan ronde staven. Echter, er is ook bij buispalen te constateren dat de knikdraagkracht, bij bodemcondities met een ongedraineerde schuifsterkte van kleiner dan 20 à 30 kpa, duidelijk lager is dan de draagkracht van een puur axiaal belaste staaf. Vanaf circa c u = 50 kpa wordt de maximale kniklast asymptotisch benaderd. Deze is dan echter lager dan de toelaatbare kracht bij puur axiale belasting. Ronde volle staven zijn relatief gevoelig ten aanzien van knik. Vooral de relatief dikke staven zijn gevoelig voor knik omdat hier de toelaatbare kracht bij puur axiale belastingen (geen knik) relatief hoog is, maar de buigstijfheid relatief klein is. 5 w w ki Bij de relatief dikke massieve stalen staven zoals de GEWI 63,5 mm in combinatie met slappe bodemomstandigheden (c u < 25 kpa) is de maximaal toelaatbare belasting om knik te voorkomen circa 50% van de toelaatbare belasting voor een puur axiaal belaste staaf. Aanvullend is op basis van de relatief eenvoudige formule van Shields de invloed van de buigstijfheid voor de volgende twee situaties onderzocht: alleen staal (in de grafiek in figuur 6 geen grout ) en staal met groutschil ( met grout ). Bij de groutschil is uitgegaan van een halfopengescheurd groutlichaam. Duidelijk wordt dat het in rekening brengen van een gescheurd groutlichaam, doorsnede voor 50% opengescheurd, tot een noemenswaardige verhoging van de knikdraagkracht leidt. De resultaten van de TU München tonen echter aan dat de bijdrage van de groutschil aan de stijfheid beperkt is en vooral de stalen staaf bepalend is voor het knikgedrag. Een kanttekening hier is dat de proeven aan de TU München uitgevoerd zijn met relatief dunne staven en ongedraineerde schuifsterkten van 8 kpa tot 25 kpa. F r;knik;krit en F r;d;staal;axiaal [kn] ongedraineerde schuifsterkte c u [kpa] groutankerpaal; TU München groutankerpaal; Shields groutankerpaal; Meek 4 m groutankerpaal F r;d;staal;axiaal schroefinjectiepaal; TU München schroefinjectiepaal; Shields schroefinjectiepaal; Meek 4 m groutankerpaal; Meek 6 m schroefinjectiepaal F r;d;staal;axiaal Voor de beoordeling van de berekeningsmethode van de knikstabiliteit van slanke ankerpalen in grondsoorten met hogere ongedraineerde schuifsterkten (> 50 kpa) of losgepakte zandlagen, is aanvullend onderzoek aanbevolen op de vraag of het wel of niet in rekening brengen van delen van het groutlichaam nodig is. Definitie knikdraagkracht en beoogd veiligheidsniveau Op basis van het uitgevoerde onderzoek binnen CUR-152 is nog niet voldoende informatie beschikbaar om bij de definitie van de knikdraagkracht van een rekenwaarde in de zin van een partiële veiligheidsbenadering conform de Eurocode/NEN te spreken. Daarom is er gekozen om vooralsnog bij de definitie Knikstabiliteit ankerpalen
6 4 Plastisch, bilineair gedrag 5 Grafiek knikdraagkracht als functie van de ongedraineerde schuifsterkte 6 Grafiek knikdraagkracht, rekening houdend met halfopengescheurde betondoorsnede te spreken van een kritieke knikdraagkracht F r,knik,krit om knik te voorkomen. Om tot een algemene definitie van rekenwaarden te komen, is verdergaand wetenschappelijk onderzoek nodig. Met betrekking tot het beoogde veiligheidsniveau voor knik noemt Meek een globale veiligheid van 1,65 [1]. De berekening van Shields suggereert een globale veiligheid van circa 2,0 [4]. Hierbij worden bijvoorbeeld de variatie van de bodem, misplaatsingen en paalafwijkingen afgedekt. Volgens de Nederlandse normen is de totale (globale) veiligheid op drukpalen, berekend op basis van sonderingen, circa 1,8 à 2,2. Daarom wordt voorgesteld om bij knik uit te gaan van een beoogde totale (globale) veiligheid van 2,0. Met een partiële veiligheid aan de kant van de belastingen van circa γ s =1,35 resulteert dit in een modelfactor voor de knikberekeningen van γ r;knik = 1,5. 6 en F r;d;staal;axiaal [kn] ongedraineerde schuifsterkte c u [kpa] schroefinjectiepaal; Shields; met grout schroefinjectiepaal; Shields; geen grout groutankerpaal; Shields; met grout groutankerpaal; Shields; geen grout schroefinjectiepaal F r;d;staal;axiaal groutankerpaal F r;d;staal;axiaal Daarmee is een soort rekenwaarde (d*) voor de knikdraagkracht: F r;knik;d* = / γ r;knik = / 1,5. Op basis van de gegevens in dit artikel wordt in verband met de definitie van een kritieke knikdraagkracht het volgende voorgesteld: De voorgestelde berekening wordt op basis van representatieve waarden uitgevoerd. Hierbij wordt uitgegaan van de vloeispanning van staal en representatieve bodemparameter. In de aan de veilige kant gekozen knikberekening wordt uitsluitend het stalen element in rekening gebracht, als er geen verdergaande interactieberekeningen van het gedrag staaf/groutlichaam worden uitgevoerd. Een modelfactor voor de partiële veiligheid van knik van γ r;knik = 1,5 wordt in rekening gebracht. Met betrekking tot de berekening van de knikdraagkracht levert de methode van de TU München de meest realistische (gunstige) resultaten op. Echter, ook op basis van de methode van Meek of Shields kan de knikdraagkracht worden berekend. Er zijn drie berekeningsmethoden voor een knikdraagkracht voorgesteld. De methode van de TU München is het meest realistisch en leidt tot de hoogste, gunstigste knikdraagkrachten [2]. Maar ook volgens Meek [1] en Shields [4] kan een indicatie van de kritieke knikdraagkracht worden verkregen. Met betrekking tot het veiligheidsconcept is zeker aanvullend wetenschappelijk onderzoek noodzakelijk om tot rekenwaardes in de zin van een Eurocode of NEN te komen. Op basis van de huidige kennis kan tot nader inzicht de volgende aanpak worden gevolgd om een soort rekenwaarde van de knikdraagkracht F r;knik;d* van slanke in de grond gevormde palen te bepalen: 1 Representatieve berekening met vloeispanning zonder groutlichaam op basis van een van de bovengenoemde methodes 2 Modelfactor voor knik van γ r;knik = 1,5 op de berekende representatieve kritieke knikdraagkracht in rekening brengen F r;knik;d* = / 1,5 Conclusies Geconcludeerd kan worden dat de stelling in NEN 14199, dat knik van palen in slappe grondlagen pas met een ongedraineerde schuifsterkte van kleiner dan 10 kpa moet worden gecontroleerd, tot een onveilige situatie kan leiden. Als relatief hoog belaste, slanke ankerpalen in cohesieve lagen staan, moet knik worden gecontroleerd. Er is slechts een ondergrens te noemen van een bodemlaagdikte waar een knikcontrole noodzakelijk is, omdat de kniklengte sterk afhankelijk is van de paal- en bodemeigenschappen. Bij relatief slanke palen kan de kniklengte in de orde grootte van 2 m zijn. Daarom is knik al in slappe pakketten vanaf circa 2 m dikte mogelijk. Literatuur 1 Meek, J.W., Das Knicken von Verpresspfaehlen mit kleinem Durchmesser in weichem, bindigem Bodem. Bautechnik 73 (1996) Heft 3, Ernst & Sohn 2 Frauenhofer IRB Verlag, Forschungsbericht T Technische Universität München, Zentrum Geotechnik, Endbericht zum Forschungsvorhaben: Knicken von Pfählen mit kleinem Durchmesser in breiigen Böden. Bericht. nr. P /03, München, Vogt, N., Vogt, S., Kellner, C., Knicken von schlanken Pfählen in weichen Böden. Bautechnik 82 (2005) Heft 12, Ernst & Sohn 4 Shields, D.R., Buckling of Micropiles. Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering, March 2007 Knikstabiliteit ankerpalen
Niet-lineaire mechanica datum: Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19
Naam: Patrick Damen Datum: 17 juni 2003 INHOUDSOPGAVE Algemeen 2 Vraag 1 3 Vraag 2 8 Vraag 3 11 Vraag 4 14 Vraag 5 17 Vraag 6 19 pagina: 1 van 20 Algemeen Om de zestal vragen van de opgave niet-lineaire
Nadere informatieKnik van slanke palen een verbeterde berekeningsmethode
Knik van slanke palen een verbeterde berekeningsmethode ir. Thomas Lankreijer t.t.v. project Volker InfraDesign BV -TU Delft / ABT BV ir. Guido Meinhardt Volker InfraDesign BV Prof. ir. Frits van Tol TU
Nadere informatieFunderingsherstel achter de plint met een minimum aan overlast. Varianten funderingsherstel: - Plaat- en balkfundaties - Kelderbouw - Schuimbeton
Funderingsherstel achter de plint met een minimum aan overlast Varianten funderingsherstel: - Plaat- en balkfundaties - Kelderbouw - Schuimbeton Funderingsherstel bij woningen en andere gebouwen is niet
Nadere informatieDe ingevoerde geometrie en de berekende grondparameters zijn opgenomen in bijlage 3 en 6.
Kenmerk R012-1205944BXB-irb-V01-NL Verticale beddingsconstante omhoog Verticale beddingsconstante omlaag Horizontale beddingsconstante Wandwrijving bij axiale verplaatsing van de leiding De ingevoerde
Nadere informatieFEITELIJKE BEOORDELING Toets op Maat
FEITELIJKE BEOORDELING Toets op Maat Joost Breedeveld (Deltares) Pilot-cursus Langsconstructies 27 oktober 2016 Feitelijke toets Toets op geotechnisch bezwijken: overall instabiliteit ( MSF g ) verticale
Nadere informatieFunderingsherstel achter de plint met een minimum aan overlast
Funderingsherstel achter de plint met een minimum aan overlast Funderingsherstel bij woningen en andere gebouwen is niet zelden zeer ingrijpend. In de regel moet de complete bestaande vloer worden verwijderd
Nadere informatieHoekselijn. Geotechnische aspecten geluidsschermen. Documentnummer R HL. BIS-nummer V. Datum 11 december 2015
Hoekselijn Geotechnische aspecten geluidsschermen Documentnummer R.2015.064.HL BIS-nummer 2009-049-V Datum 11 december 2015 Opdrachtgever Projectbureau Hoekselijn Opsteller Ir. D. Wilschut Autorisatie
Nadere informatieProjectomschrijving : Vodafone mast 7845-B Projectlocatie : Petten. Draagvermogen. Documentnummer : PB Datum : 1 oktober 2014
Document: Rapportage Schroef-injectiepalen Projectomschrijving : Vodafone mast 7845-B Projectlocatie : Petten Draagvermogen Documentnummer : PB 14.0918-1 Datum : 1 oktober 2014 Op al onze werkzaamheden
Nadere informatieFunderingen. schachtbreedte worden bepaald. Door middel van de formule d = b 4 π equivalent van deze paal worden bepaald.
Funderingen Om de constructie van de voetgangersbrug te kunnen dragen is een voldoende stevige fundering nodig. Om de samenstelling van de ondergrond te kunnen bepalen zijn sonderingen gemaakt. Deze zijn
Nadere informatieBouwen in Beton BOUBIBdc1. Scheurvorming in beton Docent: M.Roos
Bouwen in Beton BOUBIBdc1 Scheurvorming in beton Docent: M.Roos Scheurvorming Toetsing scheurwijdte Stromingschema scheurwijdte Scheurvorming Op buiging belaste gewapende betonelementen scheuren onder
Nadere informatieStappenplan knik. Grafiek 1
Stappenplan knik Bepaal de waarden voor A, L buc, i y, i z, λ e (afhankelijk van materiaalsoort) en f y,d (=rekgrens) Kniklengte Instabiliteit tabel 1.1 Slankheid λ y = L buc /i y Rel slankheid λ rel =
Nadere informatieTHEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS?
CTB3330 : PLASTICITEITSLEER THEMA IS BEZWIJKEN HET BEREIKEN VAN DE VLOEIGRENS? M M - N N + + σ = σ = + f f BUIGING EXTENSIE Ir J.W. Welleman bladnr 0 kn Gebruiksfase met relatief geringe belasting WAT
Nadere informatieBasismechanica. Blok 2. Spanningen en vervormingen
Blok 2 2.01 Een doorsnede waarin de neutrale lijn (n.l.) zich op een afstand a onder de bovenrand bevindt. a = aa (mm) De coordinaat ez van het krachtpunt (in mm). 2 2.02 Uit twee aan elkaar gelaste U-profielen
Nadere informatieDoor palen naast elkaar uit te voeren, is het mogelijk om een wand te vormen die dienstdoet als beschoeiing (zie afbeelding 1).
Infofiche 56.4 Palenwanden. Type 2 : Naast elkaar geplaatste palen die elkaar raken (tangenspalenwanden) Verschenen : juli 2012 Deze Infofiche over palenwanden van het type 2 waarbij de palen naast elkaar
Nadere informatieModule 7 Uitwerkingen van de opdrachten
1 Module 7 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Het verschil in aanpak betreft het evenwicht in de verplaatste vervormde toestand. Tot nu toe werd bij een evenwichtsbeschouwing van een constructie
Nadere informatieBAM Infra Speciale Technieken. Groutankers. Boren groutankers kade Gevelco
BAM Infra Speciale Technieken Groutankers Boren groutankers kade Gevelco Groutankers zijn verankeringselementen voor bouwputwanden, kadeconstructies en keldervloeren. Deze trekelementen bestaan uit een
Nadere informatieHet versterken en verstijven van bestaande constructies
Het versterken en verstijven van bestaande constructies ir.m.w. Kamerling, m.m.v. ir.j.c. Daane 02-02-2015 Onderstempeling voor de renovatie van een kozijn in een gemetselde gevel, Woerden 1 Inhoudopgave
Nadere informatieDraagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd
Week 04 Theorie: Staal - liggers Toetsing doorbuiging, dwarskracht en combinatie 1 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 2 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 3 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 4 van 22 M.J.Roos 17-12-2006 5 van
Nadere informatieBijlage 2 Resultaat ontwerp wacht- en opstelplaatsen
Bijlage 2 Resultaat ontwerp wacht- en opstelplaatsen Rapport Vlaams Nederlandse Scheldecommissie Pagina 83 van 88 MEMO Project : [Nieuwe Zeelsluis Terneuzen] Onderwerp : [Damwand wachtplaats westelijke
Nadere informatieInfofiche 56.3 Palenwanden. Type 1 : in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand)
Infofiche 56.3 Palenwanden. Type 1 : in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand) Verschenen : juli 2012 Deze Infofiche over palenwanden van het type 1 waarbij de palen in elkaar geplaatst worden, is essentieel
Nadere informatieVAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK
VAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK Proeftoets Beschikbare tijd: 100 minuten Instructies voor het invullen van het antwoordblad. 1. Dit open boek tentamen bestaat uit 10 opgaven.. U mag tijdens het tentamen
Nadere informatieVolker Staal en Funderingen
Pagina: 1 van 8 INHOUDSOPGAVE PAG. 1 ALGEMEEN 2 1.1 Projectomschrijving 2 1.2 Wijziging beheer 2 1.3 Distributie 2 1.4 Bijbehorende documenten 2 2 UITGANGSPUNTEN DOCUMENTEN 3 2.1 Normen 3 2.1.1 Richtlijnen
Nadere informatieP. Vermeulen Heiwerken B.V.
Funderingsrapport t.b.v. T-Mobile antennemast site 131092 aan de Maaslaan te Zwolle Datum : 25-11-2015 Project no. : 10.484 Constructeur : P. Vermeulen Heiwerken Opdrachtgever: Turris B.V. De Bonkelaar
Nadere informatieQuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017
QuakeShield Modellering constructief gedrag bij belasting in het vlak 17 November 2017 Advisering op het gebied van constructies voor gebouwen en civiele werken QuakeShield Systeem Het QuakeShield Systeem
Nadere informatieBasic Creative Engineering Skills
Mechanica: Sterkteleer Januari 2015 Theaterschool OTT-1 1 Sterkteleer Sterkteleer legt een relatie tussen uitwendige krachten (MEC1-A) en inwendige krachten Waarom lopen de balken taps toe? Materiaaleigenschappen
Nadere informatieRij woningen met penanten naast het trapgat
Rij woningen met penanten naast het trapgat 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van vier woningen beschouwd. De stabiliteit wordt verzekerd door penanten die zich naast het trapgat
Nadere informatieBesteksomschrijving Voton HSP. volgens Stabu- en RAW-systematiek. Voton HSP is een product van Voorbij Funderingstechniek
Besteksomschrijving Voton HSP volgens Stabu- en RAW-systematiek Voton HSP heeft een eigen website : www.voton-hsp.nl Stelt u prijs op nader contact, informatie of een Cd rom over het HSP systeem, dan kunt
Nadere informatieStappenplan knik. Grafiek 1
Stappenplan knik Bepaal de waarden voor A, L buc, i y, i z, λ e (afhankelijk van materiaalsoort) en f y,d (=rekgrens) Kniklengte Instabiliteit tabel 1.1 Slankheid λ y = L buc/i y Rel slankheid λ rel =
Nadere informatieCUR-richtlijn 236 Ankerpalen, een beproeving?
CUR-richtlijn 236 Ankerpalen, een beproeving? ir. Ad Vriend Rapporteur CUR commissie C152 Acécon adviesbureau voor funderingstechnieken bv ing. Erwin de Jong Geobest bv De Hubertustunnel vormde hierop
Nadere informatieEffect van aardbevingen op leidingen de robuustheid van HDD. Paul Hölscher, Deltares i.s.m. Henk Kruse
Effect van aardbevingen op leidingen de robuustheid van HDD Paul Hölscher, Deltares i.s.m. Henk Kruse Onderwerpen 1. Verwachten we schade door geïnduceerde aardbevingen? 2. Wat speelt een rol? 3. Hoe berekenen
Nadere informatierib OOH4a Invloed bouwputten op de omgeving HRO ribooh4a Bouwputten 1
rib OOH4a Invloed bouwputten op de omgeving HRO ribooh4a Bouwputten 1 Damwand in bebouwde omgeving HRO ribooh4a Bouwputten 2 HRO ribooh4a Bouwputten 3 Bouwputten: Invloed op omgeving Invloed grondwater
Nadere informatieConstructieMechanica 3
CTB10 COLLEGE 9 ConstructieMechanica 3 7-17 Stabiliteit van het evenwicht Inleiding Starre staaf (systeem met één vrijheidsgraad) Systemen met meer dan één vrijheidsgraad Buigzame staaf (oneindig veel
Nadere informatieHerbouw loods Berekening nieuwe fundering
Opdrachtgever: Arnold de Visser Herbouw loods Berekening nieuwe fundering d.d. 24 november 2014 Inhoudsopgave Inhoudsopgave 1 Inleiding en uitgangspunten 2 Berekening fundering 3 Bijlage I - Schets fundering
Nadere informatie3D-interactie constructie en ondergrond
EEM-analyse voor vliegassilo voor nieuwe E.ON centrale op de Maasvlakte 3D-interactie constructie en ondergrond Voor de nieuwe E.ON centrale op de Maasvlakte Rotterdam wordt een vliegassilo gebouwd. Voor
Nadere informatieURGENTIE : NORMAAL Fax bericht nr. : 2 : SPOED Datum : 19 augustus 2011 Aantal pagina's : 10
URGENTIE : NORMAAL Fax bericht : 2 : SPOED Datum : 19 augustus 2011 Aantal pagina's : 10 Aan : Pieters Bouwtechniek Delft B.V. Telefax : Per e-mail T.a.v. : Dhr. R. Doomen C.C. Aan : Pieters Bouwtechniek
Nadere informatieOnderwerpen. Cursus Bekistingen, hulpconstructies en uitvoeringsmethoden Bouwputten. Cursus Betonvereniging 1. Bouwputten deel 2.
Cursus Hulpconstructies - Betonvereniging deel 2 Jasper Vosdingh Bessem Fugro GeoServices BV Onderwerpen Deel 2 Grondwater en bemalingen (volgende week) Onderafdichtingen (volgende week) Bronnen bron:
Nadere informatieVergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren. Puntlasten op vloeren vaak onderschat. Puntlasten op vloer vaak onderschat
Vergelijking Q-last en puntlasten op magazijnvloeren Puntlasten op vloeren vaak onderschat 48 8 17 1 Niels Punt, Lex van der Meer ABT bv Nieuwe kleding, nieuwe laptop, nieuwe fiets? Het wordt steeds gewoner
Nadere informatieRij woningen met penanten in de voor- en achtergevel
Rij woningen met penanten in de voor- en achtergevel 1 Algemeen In dit voorbeeld wordt de stabiliteit van een rij van drie woningen, waarbij de stabiliteit verzekerd wordt door penanten die zijn opgenomen
Nadere informatieDwarskracht. V Rd,c. ν min. k = 1 +
Rekenvoorbeelden EC2 Rekenvoorbeelden bij Eurocode 2 (4) In de serie met rekenvoorbeelden voor de Eurocode 2 1 ) is in dit artikel dwarskracht aan de beurt. Aan de hand van vier voorbeelden wordt toegelicht
Nadere informatieProductontwikkeling 3EM
Vragen Productontwikkeling 3EM Les 8 Sterkteleer (deel 1) Zijn er nog vragen over voorgaande lessen?? Paul Janssen 2 Doel van de sterkteleer Berekenen van de vereiste afmetingen van constructieonderdelen
Nadere informatieHet verticale evenwicht van een verankerde damwand
Het verticale evenwicht van een verankerde damwand ir. D. Grotegoed Ballast Nedam Engineering ir. R. Spruit Ingenieursbureau Gemeentewerken Rotterdam Figuur 1 Damwand te Harlingen verticaal belast door
Nadere informatieModule 8 Uitwerkingen van de opdrachten
Module 8 Uitwerkingen van de opdrachten Opdracht 1 Analyse De constructie bestaat uit een drie keer geknikte staaf die bij A is ingeklemd en bij B in verticale richting is gesteund. De staafdelen waarvan
Nadere informatieingenieursbureau concretio
rotterdamseweg 68-3332 ak zwijndrecht - telefoon 078-6122311 - www.concretio.nl - e-mail info@concretio.nl toetsing paalfundering op dijkversterking lekdijk 42 nieuw-lekkerland werknummer: 12-035-42 hoofdstuk:
Nadere informatieGeotechniek en Eurocode 7
Ir. G. Hannink, voorzitter NENcommissie Geotechniek Geotechniek en Eurocode 7 Inhoud van de presentatie Geotechniek Eurocode 7 Paalfactoren Kennisoverdracht Toekomstperspectief Het nieuwe Bouwbesluit is
Nadere informatieaalst, verslag nr. 16/066 ZETTINGSBEREKENING
aalst, 18.03.2016 verslag nr. 16/066 PROVINCIE : GEMEENTE : OOST-VLAANDEREN LEDE ZETTINGSBEREKENING Project : LEDE - Poortseweg Bouwheer : SOLVA I.1. Berekening van het draagvermogen voor een fundering
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.2. Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares
BEM1502769 gemeente Steenbergen Rapport voor D-Sheet Piling 9.2 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Ingenieursbureau Walhout Civil Datum van rapport: 4/23/2015 Tijd van rapport:
Nadere informatieStap 2. Geometrisch niet-lineair model Het elastisch weerstandsmoment dat nodig is om dit moment op te nemen is
Uitwerking opgave Pierre Hoogenboom, 9 november 001 a = 15 m, b = 7 m en c = 4 m. Aangenomen: Vloeispanning 40 MPa Veiligheidsfactor vloeispanning 1, Van Amerikaanse Resistance Factors (Phi) wordt geen
Nadere informatieAfstudeeronderzoek. De krachtsverdeling in en sterkte van de pen-gat verbinding in houten sluisdeuren" J.R. van Otterloo 5-11-2013
Afstudeeronderzoek De krachtsverdeling in en sterkte van de pen-gat verbinding in houten sluisdeuren" J.R. van Otterloo 5-11-2013 Delft University of Technology Challenge the future Afstudeeronderzoek
Nadere informatie7.3 Grenstoestand met betrekking tot de dragende functie 7.3.1 Kanaalplaatvloeren Buiging
Tabel 4 Brandwerendheidseisen met betrekking tot bezwijken (zie Bouwbesluit tabellen V) bouwconstructie brandwerendheidseis (min.) bouwconstructie waarvan bet bezwijken l~idt tot bet onbruikbaar worden
Nadere informatieTECHNISCHE UNIVERSITEIT EINDHOVEN 23 JANUARI 2007
TECHNISCHE UNIVERSITEIT EINDHOVEN 23 JANUARI 2007 FACULTEIT BOUWKUNDE 9.00-12.00 uur Tentamen: Constructief ontwerpen met materialen, A (7P112) DIT TENTAMEN BESTAAT UIT 2 VRAGEN M.B.T. STAAL (SAMEN 50
Nadere informatieStabiliteit voor ontwerpers
Stabiliteit voor ontwerpers Stabiliteit voor ontwerpers D. Dicke VSSD VSSD Eerste druk 1991 Tweede druk 1994-2005 Uitgegeven door VSSD Leeghwaterstraat 42, 2628 CA Delft, The Netherlands tel. +31 15 27
Nadere informatieONGESCHOORDE RAAMWERKEN
ONGESCHOORDE RAAMWERKEN Géén stabiliserende elementen aanwezig. De ongeschoorde constructie moet zelf de stabiliteit verzorgen en weerstand bieden tegen de erop werkende horizontale krachten. Dit resulteert
Nadere informatieCRUX Engineering B.V. COBc congres 2016 Alkmaar november Dr.ir.ing. Almer van der Stoel.
CRUX Engineering B.V. COBc congres 2016 Alkmaar november 2016 Dr.ir.ing. Almer van der Stoel www.cruxbv.nl Inhoud Introductie Geotechnisch ontwerp EEM Paalklasse factoren na januari 2017 Vragen 2 Introductie
Nadere informatie17 september 2014 ONTWERP EN BEREKENING NEN NEN--EN 1998 EN 1998--1 1 + MEMO 15 mei 2014 NIEUWBOUWREGELING 1 Ing. H.J. Hoorn RC
17 september 2014 ONTWERP EN BEREKENING NEN-EN 1998-1 + MEMO 15 mei 2014 NIEUWBOUWREGELING 1 Ing. H.J. Hoorn RC 2 Introductie 3 Introductie 4 Introductie 5 Introductie Regelgeving Groningen 6 Gegevens
Nadere informatieMechanica - Sterkteleer - HWTK PROEFTOETS versie C - OPGAVEN en UITWERKINGEN.doc 1/16
VAK: Mechanica - Sterkteleer HWTK Set Proeftoets 07-0 versie C Mechanica - Sterkteleer - HWTK PROEFTOETS- 07-0-versie C - OPGAVEN en UITWERKINGEN.doc 1/16 DIT EERST LEZEN EN VOORZIEN VAN NAAM EN LEERLINGNUMMER!
Nadere informatieAFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / Fax: 0(032) 9 /
AFIX Durmelaan 20 B-9880 Aalter Tel: 0(032) 9 / 381.61.01 Fax: 0(032) 9 / 381.61.00 http://www.afixgroup.com BEREKENIINGSNOTA STEIGER EN 12810 2N SW12 / 257 H2 A - LA WERKHOOGTE = 38,,50 M Berekeningsnota
Nadere informatieAantal pagina's 10. Doorkiesnummer (088) Wrijvingscoëfficiënten van C-Fix-, basalt en betonzuilen
Memo Van Dr. G. Wolters Aantal pagina's 10 Doorkiesnummer (088) 33 58 318 E-mail guido.wolters @deltares.nl Onderwerp Wrijvingsproeven Wrijvingscoëfficiënten van C-Fix-, basalt en betonzuilen 1 Algemeen
Nadere informatieP. Vermeulen Heiwerken B.V.
BEM1304156 gemeente Steenbergen Funderingsrapport t.b.v. antennemast KPN site aan de Heenweg te De Heen Behoort bij beschikking d.d. nr.(s) 31-10-2013 ZK13000761 Omgevingsmanager Datum : 6-9-2013 Project
Nadere informatie[ 3 ] Tauw & Witteveen+Bos & Royal Haskoning; Tekeningen met kenmerk ZL ; Productgroep
notitie Witteveen+Bos Van Twickelostraat 2 Postbus 233 7400 AE Deventer telefoon 0570 69 79 11 Telefax 0570 69 73 44 www.witteveenbos.nl onderwerp project opdrachtgever projectcode referentie opgemaakt
Nadere informatieWerkstuk Natuurkunde Trekproef, buigproef en de afschuifproef
Werkstuk Natuurkunde Trekproef, buigproef en de afschuifproef Werkstuk door een scholier 2017 woorden 30 juni 2004 6,8 79 keer beoordeeld Vak Natuurkunde Inhoud Doel van de proeven De trekproef De buigproef
Nadere informatieUitvoeringsfiche Palenwanden Type 1: in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand)
Uitvoeringsfiche Palenwanden Type 1: in elkaar geplaatste palen (secanspalenwand) a. Typering van het systeem Door het snijdend in elkaar uitvoeren van primaire en secundaire palen is het mogelijk om een
Nadere informatieSBV draagarmstellingen_nl Haarlem. Versie : 1.1.5 ; NDP : NL Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 printdatum : 23-01-2013
berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode h.o.h. staanders a4= 1000 project projectnummer omschrijving project projectnummer omschrijving algemeen veiligheidsklasse = CC1 - ontwerplevensduur
Nadere informatieEffect installatiemethode van open stalen buispalen op de conusweerstand
Effect installatiemethode van open stalen buispalen op de conusweerstand Ir. J.A. Jacobse GEO2 Engineering B.V. Ir. J.H van Dalen Strukton Engineering B.V. In opdracht van Rijkswaterstaat directie Zeeland
Nadere informatieDoorbuiging in de GTB
Vervorming van gewapend-betonconstructies volgens de Eurocodes Doorbuiging in de GTB In de GTB 010, afgestemd op NEN-EN 199-1-1 (EC, zijn tabellen opgenomen waarmee de fictieve buigstijfheid van een gewapendbetonconstructie
Nadere informatieBA-richtlijn 3.1 Versie januari 2007
Techniek BA-richtlijn 3.1 Metalen bevestigingsmiddelen voor het afhangen van verlaagde plafonds in beton, cellenbeton en andere steenachtige materialen Metalen bevestigingsmiddelen voor het afhangen van
Nadere informatieLegalisatie garage dhr. M. Wouters Wissengrachtweg 25 te Hulsberg Controleberekening sterkte en stabiliteit. 9 juni 2014 Revisie: 0
Hulsberg Revisie: 0 Pagina 2 / 10 Inhoudsopgave 1 Uitgangspunten 3 1.1 Normen & Voorschriften 3 1.2 Materialen 4 1.3 Ontwerpcriteria 4 1.4 Belastingen 4 1.5 Stabiliteit 5 1.6 Vervormingseisen 5 1.7 Referentiedocumenten
Nadere informatieTubex-groutinjectiepalen proefbelast voor Metrostation CS in Rotterdam
Tubex-groutinjectiepalen proefbelast voor Metrostation CS in ir. Rodriaan Spruit Ingenieursbureau Gemeentewerken ir. Geerhard Hannink ing. Ingenieursbureau Dirk G. Goeman CRUX Gemeentewerken Engineering
Nadere informatieEen stabiele basis begint bij Jetmix
Over Jetmix Welkom bij Jetmix Een stabiele basis begint bij Jetmix Welkom bij Jetmix B.V; Dé partner die professioneel werkt aan het fundament van uw project. Middels deze brochure willen wij u graag informeren
Nadere informatieVerslag Proefbelasting Zeewijkplein te IJmuiden
Zeewijkplein te IJmuiden fischer RA II M5 RVS A4 mechanisch Renovatie Spouwanker Inhoud van dit verslag: 1.0 Inleiding 2.0 Informatie over de normatieve eisen met betrekking tot (Renovatie) Spouwankers
Nadere informatiePons bij funderings palen. Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer
1 Onderzoek naar vorm ponskegel bij op druk belaste palen onderwaterbetonvloer Pons bij funderings palen In bouwputten worden regelmatig onderwaterbetonvloeren toegepast met daaronder trekpalen. Er zijn
Nadere informatieUitvoeringsfiche Soil mix wanden Type 1: wanden opgebouwd uit kolommen
Uitvoeringsfiche Soil mix wanden Type 1: wanden opgebouwd uit kolommen a. Typering van het systeem De grond wordt in situ mechanisch vermengd met een bindmiddel. Deze menging met een speciale mengbeitel
Nadere informatieEEM rekentechnieken. Ontwikkeling eenvoudig ongedraineerd schuifsterkte model op basis van de SHANSEP benadering
EEM rekentechnieken Ontwikkeling eenvoudig ongedraineerd schuifsterkte model op basis van de SHANSEP benadering POV ST ABILITEIT Auteur: Ronald Brinkgreve : 14 december 2015 Versie: 1.0 Inleiding Volgens
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 4 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr.ir. P.C.J. Hoogenboom TENTAMEN
Nadere informatieSterkte-eisen aan een vloerafscheiding
Sterkte-eisen aan een vloerafscheiding Probleem Aan de hand van het Bouwbesluit vaststellen aan welke sterkte-eisen een vloerafscheiding moet voldoen en op welke wijze deze sterkte wordt bepaald. Oplossingsrichtingen
Nadere informatieKenmerk GEO Doorkiesnummer +31(0) Onderwerp Default waarden voor Pre Overburden Pressure (POP) voor macrostabiliteit
Memo Aan Rijkswaterstaat Water, Verkeer en Leefomgeving Datum Van Alexander van Duinen Kenmerk Doorkiesnummer +31(0)88335 7201 Aantal pagina's 7 E-mail alexander.vanduinen @deltares.nl Onderwerp Default
Nadere informatieHei/trilproef Aquaduct N57
Hei/trilproef Aquaduct N57 Abjan Jacobse GEO2 Engineering 20 april 2011 Inhoud presentatie 1.Project N57 2.Aanleiding proef 3.Doelstellingen proef 4.Uitvoering 5.Bespreking resultaten 6.Conclusies + discussie
Nadere informatieFunderingsadvies Kaasmaakschuur Avonturenboerderij Molenwaard te Groot-Ammers
Funderingsadvies Kaasmaakschuur Avonturenboerderij Molenwaard te Groot-Ammers Funderingsadvies Kaasmaakschuur Avonturenboerderij Molenwaard te Groot-Ammers ADCIM Geotechniek b.v. Rembrandtlaan 650 3362
Nadere informatieDe uitvoering gebeurt in verschillende fasen : in een eerste fase worden de primaire panelen uitgevoerd op posities
Infofiche 56.6 Soil mix -wanden. Type 2 : wanden opgebouwd uit panelen Verschenen : juli 2012 De Infofiche over soil mix -wanden waarbij de wanden opgebouwd zijn uit panelen, is essentieel voor iedereen
Nadere informatieMemo Ref: NC / M13.032C Datum: 16 september 2013 Pagina: 1 van 5
Pagina: 1 van 5 Aan Hoogheemraadschap van Delfland, t.a.v. dhr. P.Jol Van RPS advies- en ingenieursbureau bv Datum 16 september 2013 Projectref. NC13040319 Kenmerk M13.032C Onderwerp Foppenpolder, fundering-
Nadere informatieIr. A.M. de Roo MBA RO Hoofd Adviesgroep Constructies ARCADIS Nederland BV
Ir. A.M. de Roo MBA RO Hoofd Adviesgroep Constructies ARCADIS Nederland BV 1 1 Introductie Aardbevingen 2 Kaders en normen 3 Aanpak Bouwkundig Versterken 4 Noodzaak van een efficiënt ontwerp 5 Belangrijke
Nadere informatieBouwen in Beton Verankeringslengte. Week 3 Docent: M.J.Roos
Bouwen in Beton Week 3 Docent: M.J.Roos Balkbelastingen Welke verankeringslengte is nodig om de trekkracht in de wapeningsstaaf over te dragen op het beton? De krachten moeten worden opgenomen zonder dat
Nadere informatieAfb. 1. Wand met soil mix -kolommen : klassieke uitvoering (links) en gestaffelde uitvoering (rechts).
Infofiche 56.5 Soil mix -wanden. Type 1 : wanden opgebouwd uit kolommen Verschenen : juli 2012 De Infofiche over soil mix -wanden waarbij de wanden opgebouwd zijn uit kolommen, is essentieel voor iedereen
Nadere informatieRapport voor D-Sheet Piling 9.3
Rapport voor D-Sheet Piling 9.3 Ontwerp van Damwanden Ontwikkeld door Deltares Bedrijfsnaam: Cor Nab BV Dongle client ID: 01-30150-001 Datm van rapport: 1/26/2015 Tijd van rapport: 6:44:36 AM Datm van
Nadere informatieTentamen CT3109 CONSTRUCTIEMECHANICA april 2013, 09:00 12:00 uur
Subfaculteit Civiele Techniek Vermeld op bladen van uw werk: Constructiemechanica STUDIENUMMER : NAAM : Tentamen CT3109 CONSTRUCTIEMECHANICA 4 15 april 013, 09:00 1:00 uur Dit tentamen bestaat uit 4 opgaven.
Nadere informatieSchroefpalen. Schroefpalen bestaan in diverse uitvoeringen: - schroefpaal, ofwel mortelschroefpaal; - buisschroefpaal; - verbuisde schroefpaal.
BAM Speciale Technieken Schroefpalen Verbuisde schroefpalen direct naast kunstwerk, A2 Den Bosch Schroefpalen zijn trillingsarme en geluidsarme, in de grond gevormde avegaarpalen. Ze zijn toepasbaar in
Nadere informatieHandleiding voor toepassing van de Impressor buizen van Elektropa Kunststoffen B.V. onder spoordijken van de Nederlandse Spoorwegen.
Handleiding voor toepassing van de Impressor buizen van Elektropa Kunststoffen B.V. onder spoordijken van de Nederlandse Spoorwegen. Versie : 1.1 Titel : PVC Impressor Persboorbuizen Elektropa Kunststoffen
Nadere informatiePROLOCK OMEGA WAND LANGS DE BOARN TE AKKRUM
ADVIESBUREAU VOOR GRONDONDERZOEK EN FUNDERINGSTECHNIEKEN rapport betreffende PROLOCK OMEGA WAND LANGS DE BOARN TE AKKRUM projectnummer : 63037 Opdrachtgever : Profextru Productie B.V. Postbus 122 7770
Nadere informatieInfofiche Uitvoeringsfiches voor palen met grondverdringing (categorie I). Schroefpalen met een schacht in plastisch beton.
Infofiche 67.5.1.2.1.1 Uitvoeringsfiches voor palen met grondverdringing (categorie I). Schroefpalen met een schacht in plastisch beton. Fundex -palen Verschenen: april 2014 In deze Infofiche wordt de
Nadere informatieTentamen CT3109 CONSTRUCTIEMECHANICA april 2012, 09:00 12:00 uur
Subfaculteit Civiele Techniek Vermeld op bladen van uw werk: Constructiemechanica STUDIENUMMER : NM : Tentamen CT3109 CONSTRUCTIEMECHNIC 4 16 april 01, 09:00 1:00 uur Dit tentamen bestaat uit 5 opgaven.
Nadere informatieDraagconstructies in staal, hout en beton Module ribbc024z Opleiding: Bouwkunde / Civiele techniek 5 e semester deeltijd. Week 05
Week 05 Theorie: Staal - liggers 1 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 Voorbeeld 2 knik 2 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 3 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 4 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 5 van 24 M.J.Roos 7-1-2007 6 van 24 M.J.Roos
Nadere informatie: Vermeld op alle bladen van uw werk uw naam. : Het tentamen bestaat uit 3 bladzijden inclusief dit voorblad.
POST HBO-OPLEIDINGEN Betonconstructeur BV Staalconstructeur BmS Professional master of structural engineering Toegepaste mechanica Materiaalmodellen en niet-lineaire mechanica docent : dr. ir. P.C.J. Hoogenboom
Nadere informatieFunderingen. Willy Naessens 7
Funderingen Willy Naessens 7 1. Funderingen op staal of volle grond Inleiding Aanzet van funderingen op draagkrachtige grond op geringe diepte. Hier kan men een onderscheid maken tussen prefab funderingen
Nadere informatieTentamen Materiaalmodellen en Niet-lineaire Mechanica Docent: P.C.J. Hoogenboom 29 mei 2012, 18:00 tot 19:30 uur. Vraagstuk 1 (30 minuten, 3 punten)
Tentamen Materiaalmodellen en Niet-lineaire Mechanica Docent: P.C.J. Hoogenboom 29 mei 2012, 18:00 tot 19:30 uur. Vraagstuk 1 (30 minuten, 3 punten) Een gewapend betonnen constructiedeel heeft in een maatgevend
Nadere informatieSchöck Isokorb type QS 10
Schöck Isokorb type Schöck Isokorb type 10 Inhoud Pagina Bouwkundige aansluitsituaties 152 Afmetingen 153 Kopplaat staalconstructie/bijlegwapening 154 Capaciteiten/Voegafstanden/Inbouwtoleranties 155 Inbouwhandleiding
Nadere informatieOntwerpcase diepwand en schematisering van betonnen elementen in EEM. 26 februari 2019 POV MACRO STABILITEIT
en schematisering van betonnen elementen in EEM 26 februari 2019 Onderwerpen Mogelijkheden modelleren beton in Plaxis Opzet berekening case diepwand Vervormingen toets op maat Conclusie Gedrag beton vs
Nadere informatieAdviesbureau ing. A. de Lange Blad: 101 TS/Raamwerken Rel: 6.00a 2 jun 2015 Project..: Raveling kelderdek gebouw 540 KLM Schiphol Onderdeel: Raveelconstructie Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven)
Nadere informatieSolico. Dakkapel Max overspanning tot 4075 mm. Solutions in composites. Verificatie. : Van den Borne Kunststoffen B.V. Versie : 1.
B.V. Everdenberg 5A NL-4902 TT Oosterhout The Netherlands Tel.: +31-162-462280 - Fax: +31-162-462707 E-mail: solico@solico.nl Bankrelatie: Rabobank Oosterhout Rek.nr. 13.95.51.743 K.v.K. Breda nr. 20093577
Nadere informatie