STATISCHE BEREKENING

Transcriptie

1 Clignett Constructieadvies B.V. Adres: Van der Meerstraat DX Haarlem Telefoon: (+31) Website: Rekeningnr: NL90 RABO KVK-nummer: BTW-nummer: B01 plot STATISCHE BEREKENING Project: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Projectnummer: Nummer rapportage: R-001 revisie Onderdelen: Gewichtsberekening Balklagen HSB-wand Hekwerk Opdrachtgever: Haverkort O.G. BV Architect/ Bouwkundige: Jasper Grool Opgesteld: Datum: Ing R.R. Clignett 23 november 2016 Paraaf: Indien dit rapport onder opdracht werd uitgebracht, wordt voor de rechten en verplichtingen van de opdrachtgever en opdrachtnemer verwezen naar de AV-Clignett 2016v.01 en DNR2011. Desgewenst en op eerste verzoek ontvangt u een kopie van onze voorwaarden.

2 Inhoudsopgave 1.0 Inleiding 2.0 Uitgangspunten gebouwtype belastingcombinaties voorschriften materialen 3.0 Belastingen gevels wind 4.0 Gewichtsberekening houtconstructies staalconstructies 5.0 Tekeningen W01 Constructie schetsen W Bijlage bouwkundige tekening archief tekeningen Hoofdberekening - INHOUDSOPGAVE - blad: 1

3 1.0 Inleiding Het project betreft het uitbreiden van het appartement Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam op de 4e verdieping. Het uitgangspunt voor deze berekening zijn de volgende stukken: - Jasper Grool, Jan van Galen 70-3 d.d (zie bijlage); - archieftekeningen (zie bijlage); Resumerend HOUT - 4e verdieping & dakterras: balken 71x244mm tussen de bestaande balklaag plaatsen; - balklaag platdak: balken 71x221mm h.o.h.400mm + 18mm multiplex; - balk onder achtergevel: dubbele balk 2x71x244mm; - balk onder binnenwand: dubbele balk 2x71x244mm; - hsb-gevels: stijlen 38x120mm h.o.h.400mm + 18mm multiplex; - hsb-voorzetwand: stijlen 46x69mm h.o.h.400mm + 18mm multiplex; - stabiliteit wordt verzorgd door schijfwerking hsb-wanden en dak. De hsb-wanden en balklaag worden voorzien van 18mm multiplex; Hoofdberekening - INLEIDING - blad: 2

4 2.0 Uitgangspunten plot Gebouwtype - veiligheidsklasse - referentie periode: Gebouwfunctie Ontwerplevensduurklasse Ontwerplevensduur: gevolgklasse Betrouwbaarheidsklasse Kft-factor 1 betrouwbaarheidsfactor 3,8 correctiefactor 0,89 Belasting Combinaties: appartementengebouw 3-50 jaar CC2 RC2 Fundamentele Combinatie 1: (F.C. 1; 6.10a) G;j = 1,35 (gunstig 0,9) fq;1 = 1,5 (gunstig 0,0) overheersend veranderlijk 0 = 0,4 fq;i = 1,5 (gunstig 0,0) veranderlijk gelijk 0 = 0,4 Fundamentele Combinatie 2: (F.C. 2; 6.10b) G;j = 1,20 (gunstig 0,9) fq;1 = 1,5 (gunstig 0,0) overheersend veranderlijk fq;i = 1,5 (gunstig 0,0) veranderlijk gelijk 0 = 0,4 Incidentele Combinatie 1: (I.C; 6.14.b) onomkeerbare grenstoestanden (scheurwijdte) G;j = 1,0 fq;1 = 1,0 overheersend veranderlijk fq;i = 1,0 veranderlijk gelijk 0 = 0,4 Incidentele Combinatie 2: (I.C; 6,15.b) omkeerbare grenstoestanden (elas. doorbuiging) G;j = 1,0 fq;1 = 1,0 overheersend veranderlijk 1 = 0,5 fq;i = 1,0 veranderlijk gelijk 2 = 0,3 Incidentele Combinatie 3: (I.C; 6.16.b) langertermijneffecten (kruip) G;j = 1,0 fq;1 = 1,0 overheersend veranderlijk 2 = 0,3 fq;i = 1,0 veranderlijk gelijk 2 = 0,3 Bijzondere Combinatie 1: (B.C b) G;j = 1,0 fq;1 = 1,0 overheersend veranderlijk 1 = 0,5 fq;i = 1,0 veranderlijk gelijk 2 = 0,3 Bijzondere Combinatie 2: (B.C b) G;j = 1,0 fq;1 = 1,0 overheersend veranderlijk 2 = 0,3 fq;i = 1,0 veranderlijk gelijk 2 = 0,3 Hoofdberekening - UITGANGSPUNTEN - blad: 3

5 Voorschriften: NEN-EN 1990: NEN-EN 1991: NEN-EN 1992: NEN-EN 1993: NEN-EN 1994: NEN-EN 1995: NEN-EN 1996: NEN-EN 1997: NEN-EN 1999: Eurocode 0, Grondslag van het constructief ontwerp Eurocode 1, belastingen op constructie Eurocode 2, Ontwerp en berekening van betonconstructies Eurocode 3, Ontwerp en berekening van staalconstructies Eurocode 4, Ontwerp en berekening van staal-betonconstructies Eurocode 5, Ontwerp en berekening van houtconstructies Eurocode 6, Ontwerp en berekening van steenconstructies Eurocode 7, Geotechnisch ontwerp Ontwerp en berekening van aluminiumconstructies Materialen: Uitgangspunt in de berekening is de toepassing van onderstaande materialen, tenzij anders is aangegeven: Materiaal Constructiehout Constructiehout Ankers Kwaliteit/ Sterkteklasse C24 C gerolde draad 18 (nieuw) 10 (bestaand) Door de bouwpartners te controleren aannames in de berekening: Alle in deze berekening genoemde uitgangspunten en aannamen dienen door de opdrachtgever/ aannemer te worden gecontroleerd, en indien accoord bevonden, te worden toegepast. Bij afwijkingen dient de constructeur te worden ingelicht. Het betreft hierbij met name: (indien van toepassing) - vloertypes; - overspanningsrichtingen vloeren en daken; - vloerbelastingen; - materiaalkeuzes, materiaalsterktes en -kwaliteiten; - grondwaterstanden; - bodemgesteldheid; - overspanningslengtes van vloeren, balken en lateien. Detailberekeningen door derden: Deze berekening dient als uitgangspunt voor de berekening van prefab onderdelen en voor detailberekeningen en detaillering van de staalconstructie. Bovengenoemde berekeningen worden niet in dit rapport behandeld en zijn voor rekening van respectievelijk de prefabbeton- en staalleveranctier. Berekeningen en tekeningen van derden worden, indien aangeleverd, enkel gecontroleerd op constructieve uitgangspunten. De verantwoordelijkheid voor deze berekeningen en tekeningen berust bij de makers ervan. Hoofdberekening - UITGANGSPUNTEN - blad: 4

6 Scheurvorming in vloeren/ wanden/ gevels kunnen ontstaan door: - uitvoerings onvolkomenheden; - de toegstane zakking en zetting volgens de voorschriften; - belastingtoenames door dakopbouw of dakterras op bestaand pand. Dakopbouw/ dakterras op bestaand pand: Door een dakopbouw of dakterras wordt er extra gewicht aan een gebouw toegevoegd. In het constructierapport wordt er onder meer getoetst of de huidige fundering qua sterkte en draagvermogen deze gewichtstoename kan hebben. Om deze berekening te kunnen opstellen wordt er van een aantal uitgangspunten uitgegaan met betrekking tot de bestaande fundering, de bodemcondities onder de fundering en het gebouw. Funderingstype en bodemconditie. 1.fundering op houten palen: uitgangspunt is dat de palen onder de woning nog van voldoende kwaliteit (tussen funderingsklasse 1 en 2) zijn. De paalpunt van de palen staat in de (eerste) zandlaag en voor de draagkracht wordt 8-9 ton per paal aangehouden; 2.fundering op staal (gemetseld): uitgangspunt is dat het metselwerk nog van voldoende kwaliteit is en dat alle funderingsstroken van de woning op een verdicht zandbed staan; 3.funderingstype of aantal palen is onbekend: er wordt een maximale belastingtoename van ongeveer 10-15% geaccepteerd. Aangezien er geen gegevens bekend zijn van de fundering wordt niet de draagkracht berekend en wordt er alleen gekeken naar de belastingtoename (< 10-15%); Het gebouw. Bij de berekening wordt uitgegaan van een constructief goede staat van het gebouw. Dit houdt o.a. in ongescheurde gevels, ongescheurde aansluitingen tussen gevels en bouwmuren, aanwezigheid van gevelankers en balklagen waarbij het hout nog in goede staat is (geen houtrot of schimmels). Dit zijn uitgangspunten, die vallen onder de verantwoordelijkheid van de eigenaar van het pand. Door de belastingtoename van de opbouw is niet uit te sluiten dat er zettingen kunnen ontstaan, door bijvoorbeeld indrukking houten paal of door veen/kleiachtige lagen onder de funderingsstroken. Voor deze zettingen is Clignett Constructieadvies B.V. niet aansprakelijk. Hoofdberekening - UITGANGSPUNTEN - blad: 5

7 3.0 Belastingen plot belastingaannamen [kn/m 2 ] [kn/m 2 ] G Q 0 1 Verdiepingsvloer houten vloer met balken en plafond 0,55 0,00 0,00 0,00 scheidingswanden (<=1,0kN/m) in v.b. 0,50 A2: Kamer in een woonhuis categorie: A t = 1,75 Totaal Verdiepingsvloer 0,55 2,25 0, Platdak plat dak met balken, beschot en plafond dakbedekking en isolatie 0,55 0,15 0,00 0,00 0,00 H1t/m3: dakhelling 0<a<20 onderhoud of sneeuw categorie: H t = 1,00 Totaal Platdak 0,70 1,00 0,0 Balkon / Dakterras plat dak met balken, beschot en plafond dakbedekking en isolatie balkonafwerking 0,55 0,15 0,50 0,00 0,00 A: Balkons, Terrassen (woon en verblijfsruimten) categorie: A t = 2,50 Totaal Balkon / Dakterras 1,20 2,50 0,4 Gevel dakopbouw hsb-wand gevelafwerking 0,40 0,30 0,00 0,00 0,00 categorie: 0 t = 0,00 Totaal Gevel dakopbouw 0,70 0,00 0,0 Hoofdberekening - BELASTINGEN - blad: 6

8 Windbelasting - Extreme waarde van de stuwdruk en vormfactoren Volgens Eurocode 1-4 plot Gebouwlengte d = 5,90 m. q p (z) = 0,76 kn/m 2 Gebouwbreedte b = 11,20 m. Gebouwhoogte h = 13,00 m. e = 11,2 Windgebied 2 (Gebied 1, 2 of 3) h/d = 2,2 Soort terrein III (0= kust II=onbebouwd III=bebouwd) Type dak: Platdak f = 0,9 45 c pe,10 c pe,1 A (m 2 ) c pe A = -1,20-1, ,2 B = -0,80-1, ,8 C = -0,50-0, ,5 D = 0,80 1, ,8 E = -0,56-0, ,6 F = -1,80 / 0,00-2,50 / 0, ,8 / 0 G = -1,20 / 0,00-2,00 / 0, ,2 / 0 H = -0,70 / 0,00-1,20 / 0, ,7 / 0 I = -0,20 / 0,00-0,50 / 0, ,2 / 0 c= -1,2 c= -0,8 c= -0,5 2,8 F A B C c fr;gevel = 0,04 c= 0,8 c= -0,6 DG H I E WIND 2,8 F c fr;gevel = 0,04 A B C c= -1,2 c= -0,8 c= -0,5 1,1 4,48 c fr;dak = 0,04 c= 0,8 A B C c= -0,6 5,9 0 0 d = 5,9 Totale winddruk + windzuiging druk = 0,80 zuiging = -0,56 totaal = 1,36 reductie met factor 0,90 1,36 = 1,22 of druk 0,80 of druk 0,66 of druk + zuiging 1,22 zuiging 0,42 zuiging 0,56 Hoofdberekening - BELASTINGEN - blad: 7

9 4.0 Gewichtsberekening - houtconstructies - staalconstructies blad: 8

10 Houtconstructie plot Uitgangspunten: - Houten onderdelen in spouw en onderdelen in buitenlucht beschermen met coating. - bestaande hout- en staalconstructie controleren op aantasting en gebreken, indien nodig vervangen of herstellen. - bestaande verankering, verbindingen, opleggingen, metselwerk e.d. controleren op aantasting en gebreken, indien nodig vervangen of herstellen. - Balklagen voorzien van de benodigde verankeringen (strijkbalkankers, opwaaiankers, haakankers e.d.). - vloer- / dakhout verzorgt de schijfwerking. Platen in 'halfsteensverband' aanbrengen. Dikte minimaal 18mm en mes en groef aansluiting rondom. - raveelverbindingen uitvoeren met plaatstalen balkdragers voorzien van opleglip, bevestigen met slagschroefspijkers volgens opgave leverancier. - houtdraadboutkwaliteit: dakconstructie blijvend afschot min. 16mm per m1. - noodoverstorten aanbrengen met voldoende capaciteit, er mag max 50mm. water op het dak blijven liggen. Overzicht balknummering: Hoofdberekening - HOUT - blad: 9

11 Hoofdberekening - HOUT - blad: 10

12 Berekening houten balk verdiepingsvloer volgens eurocode 5 plot Onderdeel = BALKLAAG 1 (controle balklaag) Materiaalgrootheden M = 1,3 - Houtsterkteklasse = C18 hoogte factor treksterkte;breedte k h = 1,13 - materiaal = gezaagd hout hoogte factor buigsterkte;hoogte k h = 0,90 - Klimaatklasse = 1 modificatiefactor sterkte k mod = 0,8 middellang Belastingduurklasse (verand) = middellang modificatiefactor treksterkte k mod = 0,65 middellang Belastingduurklasse (permant) = blijvend modificatiefactor sterkte k mod = 0,6 blijvend Balklengte L = 6,00 m modificatiefactor treksterkte k mod = 0,5 blijvend Opleglengte l = 80 mm modificatiefactor vervorming k def = 0,6 - h.o.h. balklaag a = 350 mm modificatiefactor vervorming k mod;ser = 1 (TGB) Houtafmeting b = 80 mm k c,90 = 1,50 - h = 250 mm traagheidsmoment I y = mm 4 dikte beplanking t = 22 mm traagheidsmoment I z = mm 4 E = 5000 N/mm 2 weerstandsmoment W y = mm 3 REPRESENTATIEVE WAARDEN BELASTING weerstandsmoment W z = mm 3 G: eigen gewicht G kj = 0,55 kn/m 2 oppervlak A = mm 2 Q: Personen e.d. Q k1 = 1,75 kn/m 2 Q: verpl. Scheidingsw Q k1 = 0,50 kn/m 2 G;j Q;1 Q;i puntlast F = 3 kn F.C a 1,35 1,5 1,5 zijde oppervlak puntlast werkt = 0,05 m F.C b 1,20 1,5 1,5 doorbuiging U ;eind <= 250 *L A: woon- en verblijfruimten doorbuiging U ;bij <= 333 *L = 0,4 = 0,5 = 0,3 t = 1,05 k h k mod M middellang blijvend treksterkte f m;k = 18 N/mm 2 f m;d 0,90 0, ,3 = 10,00 7,50 treksterkte f t;0;k = 11 N/mm 2 f t;0;d 1,13 0, ,3 = 7,68 5,76 treksterkte f t;90;k = 0,4 N/mm 2 f t;90;d 0,65 0,4 1,3 = 0,20 0,15 druksterkte f c;0;k = 18 N/mm 2 f c;0;d 0, ,3 = 11,08 8,31 druksterkte f c;90;k = 2,2 N/mm 2 f c;90;d 0,80 2,2 1,3 = 1,35 1,02 schuifsterkte f v;k = 3,4 N/mm 2 f v;d 0,80 3,4 1,3 = 2,09 1,57 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k = 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1, = volumieke massa k = 320 kg/m 3 E 0;u;d 0, ,3 = glijdingsmodulus G k = 560 N/mm 2 G d 1, = elast.mo naaldhout E 90;mean;k = 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elast.mo loofhout E 90;mean;k = 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elasticiteitsmodulus E 0,05,k = 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1, = q1 permanente bel. G kj = 0,35 * 0,55 = 0,19 kn/m 1 opgelegde bel. Q k1 = 0,35 * 1,75 + 0,50 = 0,79 kn/m 1 F1 spreidng puntlast I = 88, mm 4 E = 5000 N/mm 2 EI = 4437 kn/m 2 r =>0,33 en <=1,0 r = 0,37 + 0,8 *0, ,7 / = 0,56 - F k = 0,56 * 3 = 1,68 kn belasting voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j (u on ) = 0,19 = 0,19 kn/m 1 Q k1 (u elas ) = 0,79 = 0,79 kn/m 1 k def * (G kj + 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 (0, ,30 0,79 ) = 0,26 kn/m 1 F k = r * F (u elas ) = = 1,68 kn belasting uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,19 + 1,5 0,4 0,79 = 0,73 kn/m 1 G,j G k,j + Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,19 + 1,5 0,79 = 1,41 kn/m 1 eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,19 = 0,26 kn/m 1 F d = 1,5 0,4 1,68 = 1,01 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,19 = 0,23 kn/m 1 F d = 1,5 1,68 = 2,53 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,19 = 0,26 kn/m 1 F d = 1,5 0,4 3 = 1,80 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,19 = 0,23 kn/m 1 F d = 1,5 3 = 4,50 kn Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,5 0,4 0,79 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 0,47 kn Q,1 Q k1 q d = 1,5 0,79 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 1,18 kn Hoofdberekening - HOUT - blad: 11

13 resultaten mechanicaberekening karakteristieke waarden t.b.v. afdracht naar andere constructieonderdelen G k,j R G,k,j = 0,5 0,19 6,0 = 0,58 kn t * Q k1 R Q,k,j = 0,5 0,79 6,0 = 2,36 kn k def *(G k,j + 2 Q k1 ) R kruip = 0,5 0,12 6,0 = 0,35 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,73 6,0 = 2,20 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 1,41 6,0 = 4,24 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,26 6,0 + 1,80 ( 6-0,25 ) / 6,0 = 2,50 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,23 6,0 + 4,50 ( 6-0,25 ) / 6,0 = 5,01 kn R Ed = 5,01 kn dwarskrachten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 2,20 - (0,5 0,08 + 0,25 ) * 0,47 = 2,06 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 4,24 - (0,5 0,08 + 0,25 ) * 1,18 = 3,90 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 2,5 = 2,50 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 5,01 = 5,01 kn V Ed = 5,01 kn momenten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,125 0,73 6,0 2 = 3,30 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,125 1,41 6,0 2 = 6,36 knm eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,125 0,26 6, ,25 0,40 2,53 6,0 = 2,68 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,125 0,23 6, ,25 2,53 6,0 = 4,83 knm M ed,y = 6,36 knm vervorming G k,j u 1,2 = 5 0, / ( ) = 3,5 mm t * Q k1 u 1,2 = 5 0, / ( ) = 13,2 mm k def *(G k,j + 2 Q k1 ) u 1,2 = 5 0, / ( ) = 4,6 mm F k = r * F u 1,2 = / ( ) = 8,1 mm alternatieve berekening kruip met q-belasting = 0,6 * ( 3,47 + 0,3 * 13,18 ) = 4,5 mm met puntlast = 0,6 * ( 3,47 + 0,3 * 8,08 ) = 3,5 mm toetsing uiterste grenstoestand art druk loodrecht op de vezelrichting oplegdruk F c;90;d = 5,01 kn A = 64 cm 2 f ym;d = 1,35 N/mm 2 c;90;d = F c;90;d / A = 5,01 * 10 3 / 64 *10 2 = 0,78 N/mm u.c. = c;90;d / k c90 x f c;90;d = 0,78 / 2,03 = 0,39 - art enkele buiging moment in y-richting M ed,y = 6,36 knm W y = 833 cm 3 f ym;d = 10,00 N/mm 2 m;y;d = M ed,y / W y = 6, / = 7,63 N/mm u.c. = m;y;d / f ym;d = 7,63 / 10,00 = 0,76 - art dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 mm f v;d = 2,09 N/mm 2 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 5,01 kn gereduceerde dwarskracht V Ed =V-V red = 5,01 kn d = 3 V Ed / 2bh 3 5, = = 0,38 N/mm u.c = d / f v;d = 0,375 / 2,09 = 0,18 - toetsingbruikbaarheidsgrenstoestand STERKTE: VOLDOET combinatie = eg+q eg+f veld = u 1,2 u 1,2 u on = G kj = 3,47 3,47 u elastisch = Q k1 = 13,18 8,08 u kruip = k def * (G kj + 2 Q k,1 ) = 4,45 3,53 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 21,09 15,08 u eind,toe <= 6000 / 250 = 24 mm = u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,88 0,63 u bij = u kruip + u elastisch = 17,63 11,62 u bij,toe <= 6000 / 333 = 18,02 mm = 18,02 18,02 u.c. = u bij / u toelaatbaar 0,98 0,64 DOORBUIGING: VOLDOET Hoofdberekening - HOUT - blad: 12

14 Berekening houten balk plat dak volgens eurocode 5 plot Onderdeel = BALKLAAG 2 (dakterras) Materiaalgrootheden M = 1,3 - Houtsterkteklasse = C18 hoogte factor treksterkte;breedte k h = 1,13 - materiaal = gezaagd hout hoogte factor buigsterkte;hoogte k h = 0,90 - Klimaatklasse = 1 modificatiefactor sterkte k mod = 0,8 middellang Belastingduurklasse (verand) = middellang modificatiefactor treksterkte k mod = 0,65 middellang Belastingduurklasse (permant) = blijvend modificatiefactor sterkte k mod = 0,6 blijvend Balklengte L = 5,65 m modificatiefactor treksterkte k mod = 0,5 blijvend Opleglengte l = 80 mm modificatiefactor vervorming k def = 0,6 - h.o.h. balklaag a = 350 mm modificatiefactor vervorming k mod;ser = 1 (TGB) Houtafmeting b = 80 mm k c,90 = 1,50 - h = 250 mm traagheidsmoment I y = mm 4 dikte beplanking t = 18 mm traagheidsmoment I z = mm 4 E = 5000 N/mm 2 weerstandsmoment W y = mm 3 REPRESENTATIEVE WAARDEN BELASTING weerstandsmoment W z = mm 3 G: eigen gewicht G kj = 1,20 kn/m 2 oppervlak A = mm 2 Q: Personen e.d. Q k1 = 2,50 kn/m 2 Regenwater Q k1 = 1,00 kn/m 2 G;j Q;1 Q;i Sneeuw Q k1 = 0,56 kn/m 2 F.C a 1,35 1,5 1,5 puntlast F = 3 kn F.C b 1,20 1,5 1,5 doorbuiging U ;eind <= 250 *L I: daken toegankelijk voor gebruik A t/m D doorbuiging U ;bij <= 250 *L = 0,4 = 0,5 = 0,3 t = 1,05 k h k mod M middellangblijvend treksterkte f m;k = 18 N/mm 2 f m;d 0,90 0, ,3 = 10,00 7,50 treksterkte f t;0;k = 11 N/mm 2 f t;0;d 1,13 0, ,3 = 7,68 5,76 treksterkte f t;90;k = 0,4 N/mm 2 f t;90;d 0,65 0,4 1,3 = 0,20 0,15 druksterkte f c;0;k = 18 N/mm 2 f c;0;d 0, ,3 = 11,08 8,31 druksterkte f c;90;k = 2,2 N/mm 2 f c;90;d 0,80 2,2 1,3 = 1,35 1,02 schuifsterkte f v;k = 3,4 N/mm 2 f v;d 0,80 3,4 1,3 = 2,09 1,57 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k = 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1, = volumieke massa k = 320 kg/m 3 E 0;u;d 0, ,3 = glijdingsmodulus G k = 560 N/mm 2 G d 1, = elast.mo naaldhout E 90;mean;k = 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elast.mo loofhout E 90;mean;k = 300 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elasticiteitsmodulus E 0,05,k = 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1, = q1 permanente bel. G kj = 0,35 * 1,2 = 0,42 kn/m 1 opgelegde bel. Q k1 = 0,35 * 2,50 = 0,88 kn/m 1 F1 spreidng puntlast I = 48, mm 4 E = 5000 N/mm 2 EI = 2430 kn/m 2 r =>0,33 en <=1,0 r = 0,37 + 0,8 *0, / = 0,60 - F k = 0,60 * 3 = 1,80 kn belasting voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j (u on ) = 0,42 = 0,42 kn/m 1 Q k1 (u elas ) = 0,88 = 0,88 kn/m 1 k def * (G kj + 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 (0,42 + 0,30 0,88 ) = 0,41 kn/m 1 F k = r * F (u elas ) = = 1,80 kn belasting uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,42 + 1,5 0,4 0,88 = 1,09 kn/m 1 G,j G k,j + Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,42 + 1,5 0,88 = 1,82 kn/m 1 eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,42 = 0,57 kn/m 1 F d = 1,5 0,4 1,80 = 1,08 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,42 = 0,50 kn/m 1 F d = 1,5 1,80 = 2,71 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,42 = 0,57 kn/m 1 F d = 1,5 0,4 3 = 1,80 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,42 = 0,50 kn/m 1 F d = 1,5 3 = 4,50 kn Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,5 0,4 0,88 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 0,53 kn Q,1 Q k1 q d = 1,5 0,88 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 1,31 kn Hoofdberekening - HOUT - blad: 13

15 resultaten mechanicaberekening karakteristieke waarden t.b.v. afdracht naar andere constructieonderdelen G k,j R G,k,j = 0,5 0,42 5,7 = 1,19 kn t * Q k1 R Q,k,j = 0,5 0,88 5,7 = 2,47 kn k def *(G k,j + 2 Q k1 ) R kruip = 0,5 0,25 5,7 = 0,71 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 1,09 5,7 = 3,08 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 1,82 5,7 = 5,13 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,57 5,7 + 1,80 ( 5,65-0,25 ) / 5,7 = 3,32 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,50 5,7 + 4,50 ( 5,65-0,25 ) / 5,7 = 5,73 kn R Ed = 5,73 kn dwarskrachten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 3,08 - (0,5 0,08 + 0,25 ) * 0,53 = 2,93 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 5,13 - (0,5 0,08 + 0,25 ) * 1,31 = 4,75 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 3,32 = 3,32 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 5,73 = 5,73 kn V Ed = 5,73 kn momenten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,13 1,09 5,7 2 = 4,36 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,13 1,82 5,7 2 = 7,25 knm eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,13 0,57 5, ,25 0,40 2,71 5,7 = 3,79 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,13 0,50 5, ,25 2,71 5,7 = 5,84 knm M ed,y = 7,25 knm vervorming G k,j u 1,2 = 5 0, / ( ) = 5,9 mm t * Q k1 u 1,2 = 5 0, / ( ) = 10,4 mm k def *(G k,j + 2 Q k1 ) u 1,2 = 5 0, / ( ) = 5,8 mm F k = r * F u 1,2 = / ( ) = 7,2 mm alternatieve berekening kruip met q-belasting = 0,6 * ( 5,94 + 0,3 * 10,38 ) = 5,4 mm met puntlast = 0,6 * ( 5,94 + 0,3 * 7,23 ) = 4,9 mm toetsing uiterste grenstoestand art druk loodrecht op de vezelrichting oplegdruk F c;90;d = 5,73 kn A = 64 cm 3 f ym;d = 1,35 N/mm 2 c;90;d = F c;90;d / A = 5,73 * 10 3 / 64 *10 2 = 0,89 N/mm u.c. = c;90;d / k c90 x f c;90;d = 0,89 / 2,03 = 0,44 - art enkele buiging moment in y-richting M ed,y = 7,25 knm W y = 833 cm 3 f ym;d = 10,00 N/mm 2 m;y;d = M ed,y / W y = 7, / = 8,70 N/mm u.c. = m;y;d / f ym;d = 8,70 / 10,00 = 0,87 - art dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 mm f v;d = 2,09 N/mm 2 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 5,73 kn gereduceerde dwarskracht V Ed =V-V red = 5,73 kn d = 3 V Ed / 2bh 3 5, = = 0,43 N/mm u.c = d / f v;d = 0,429 / 2,09 = 0,21 - toetsingbruikbaarheidsgrenstoestand STERKTE: VOLDOET combinatie = eg+q eg+f veld = u 1,2 u 1,2 u on = G kj = 5,94 5,94 u elastisch = Q k1 = 10,38 7,23 u kruip = k def * (G kj + 2 Q k,1 ) = 5,44 4,87 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 21,76 18,04 u eind,toe <= 5650 / 250 = 22,6 mm = 22,6 22,6 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,96 0,80 u bij = u kruip + u elastisch = 15,82 12,10 u bij,toe <= 5650 / 250 = 22,6 mm = 22,6 22,6 u.c. = u bij / u toelaatbaar 0,70 0,54 DOORBUIGING: VOLDOET Hoofdberekening - HOUT - blad: 14

16 Berekening houten balk plat dak volgens eurocode 5 plot Onderdeel = BALKLAAG 3 (platdak nieuw) Materiaalgrootheden M = 1,3 - Houtsterkteklasse = C24 hoogte factor treksterkte;breedte k h = 1,16 - materiaal = gezaagd hout hoogte factor buigsterkte;hoogte k h = 0,93 - Klimaatklasse = 1 modificatiefactor sterkte k mod = 0,9 kort Belastingduurklasse (verand) = kort modificatiefactor treksterkte k mod = 0,8 kort Belastingduurklasse (permant) = blijvend modificatiefactor sterkte k mod = 0,6 blijvend Balklengte L = 5,70 m modificatiefactor treksterkte k mod = 0,5 blijvend Opleglengte l = 80 mm modificatiefactor vervorming k def = 0,6 - h.o.h. balklaag a = 400 mm modificatiefactor vervorming k mod;ser = 1 (TGB) Houtafmeting b = 71 mm k c,90 = 1,50 - h = 221 mm traagheidsmoment I y = mm 4 dikte beplanking t = 18 mm traagheidsmoment I z = mm 4 E = 5000 N/mm 2 weerstandsmoment W y = mm 3 REPRESENTATIEVE WAARDEN BELASTING weerstandsmoment W z = mm 3 G: eigen gewicht G kj = 0,70 kn/m 2 oppervlak A = mm 2 Q: Personen e.d. Q k1 = 1,00 kn/m 2 Regenwater Q k1 = 1,00 kn/m 2 G;j Q;1 Q;i Sneeuw Q k1 = 0,56 kn/m 2 F.C a 1,35 1,5 1,5 puntlast F = 1,5 kn F.C b 1,20 1,5 1,5 doorbuiging U ;eind <= 250 *L H: daken (onderhoud en sneeuw) doorbuiging U ;bij <= 250 *L = 0 = 0,2 =0 t = 1,08 k h k mod M kort blijvend treksterkte f m;k = 24 N/mm 2 f m;d 0,93 0, ,3 = 15,38 10,25 treksterkte f t;0;k = 14 N/mm 2 f t;0;d 1,16 0, ,3 = 11,26 7,50 treksterkte f t;90;k = 0,4 N/mm 2 f t;90;d 0,80 0,4 1,3 = 0,25 0,15 druksterkte f c;0;k = 21 N/mm 2 f c;0;d 0, ,3 = 14,54 9,69 druksterkte f c;90;k = 2,5 N/mm 2 f c;90;d 0,90 2,5 1,3 = 1,73 1,15 schuifsterkte f v;k = 4 N/mm 2 f v;d 0,90 4 1,3 = 2,77 1,85 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k = ### N/mm 2 E 0;mean;d 1, = volumieke massa k = 350 kg/m 3 E 0;u;d 0, ,3 = glijdingsmodulus G k = 690 N/mm 2 G d 1, = elast.mo naaldhout E 90;mean;k = 370 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elast.mo loofhout E 90;mean;k = 370 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elasticiteitsmodulus E 0,05,k = 7400 N/mm 2 E 0,05,d 1, = q1 permanente bel. G kj = 0,4 * 0,7 = 0,28 kn/m 1 opgelegde bel. Q k1 = 0,4 * 1,00 = 0,40 kn/m 1 F1 spreidng puntlast I = 48, mm 4 E = 5000 N/mm 2 EI = 2430 kn/m 2 r =>0,33 en <=1,0 r = 0,37 + 0,8 *0, / = 0,64 - F k = 0,64 * 1,5 = 0,96 kn belasting voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j (u on ) = 0,28 = 0,28 kn/m 1 Q k1 (u elas ) = 0,40 = 0,40 kn/m 1 k def * (G kj + 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 (0,28 + 0,00 0,40 ) = 0,17 kn/m 1 F k = r * F (u elas ) = = 0,96 kn belasting uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,28 + 1,5 0 0,40 = 0,38 kn/m 1 G,j G k,j + Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,28 + 1,5 0,40 = 0,94 kn/m 1 eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,28 = 0,38 kn/m 1 F d = 1,5 0 0,96 = 0,00 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,28 = 0,34 kn/m 1 F d = 1,5 0,96 = 1,44 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j en Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,35 0,28 = 0,38 kn/m 1 F d = 1,5 0 1,5 = 0,00 kn G,j G k,j en Q,1 Q k1 q d = 1,20 0,28 = 0,34 kn/m 1 F d = 1,5 1,5 = 2,25 kn Q,1 0,1 Q k1 q d = 1,5 0 0,40 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 0,00 kn Q,1 Q k1 q d = 1,5 0,40 t.b.v berekening reductie dwarskracht = 0,60 kn Hoofdberekening - HOUT - blad: 15

17 resultaten mechanicaberekening karakteristieke waarden t.b.v. afdracht naar andere constructieonderdelen G k,j R G,k,j = 0,5 0,28 5,7 = 0,80 kn t * Q k1 R Q,k,j = 0,5 0,40 5,7 = 1,14 kn k def *(G k,j + 2 Q k1 ) R kruip = 0,5 0,17 5,7 = 0,48 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,38 5,7 = 1,08 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,94 5,7 = 2,67 kn uiterste grenstoestand: eigengewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,38 5,7 + 0,00 ( 5,7-0,22 ) / 5,7 = 1,08 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 R Ed = 0,5 0,34 5,7 + 2,25 ( 5,7-0,22 ) / 5,7 = 3,12 kn R Ed = 3,12 kn dwarskrachten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 1,08 - (0,5 0,08 + 0,22 ) * 0,00 = 1,08 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 2,67 - (0,5 0,08 + 0,22 ) * 0,60 = 2,51 kn eigen gewicht + puntlast bij de oplegging G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 V Ed = 1,08 = 1,08 kn G,j G k,j + Q,1 Q k1 V Ed = 3,12 = 3,12 kn V Ed = 3,12 kn momenten eigen gewicht + gelijkmatig verdeelde belasting G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,13 0,38 5,7 2 = 1,54 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,13 0,94 5,7 2 = 3,80 knm eigen gewicht + puntlast in het midden G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 M d = 0,13 0,38 5, ,25 0,00 1,44 5,7 = 1,54 knm G,j G k,j + Q,1 Q k1 M d = 0,13 0,34 5, ,25 1,44 5,7 = 3,42 knm M ed,y = 3,80 knm vervorming G k,j u 1,2 = 5 0, / ( ) = 5,5 mm t * Q k1 u 1,2 = 5 0, / ( ) = 7,8 mm k def *(G k,j + 2 Q k1 ) u 1,2 = 5 0, / ( ) = 3,3 mm F k = r * F u 1,2 = / ( ) = 5,3 mm alternatieve berekening kruip met q-belasting = 0,6 * ( 5, * 7,83 ) = 3,3 mm met puntlast = 0,6 * ( 5, * 5,28 ) = 3,3 mm toetsing uiterste grenstoestand art druk loodrecht op de vezelrichting oplegdruk F c;90;d = 3,12 kn A = 57 cm 3 f ym;d = 1,73 N/mm 2 c;90;d = F c;90;d / A = 3,12 * 10 3 / 57 *10 2 = 0,55 N/mm u.c. = c;90;d / k c90 x f c;90;d = 0,55 / 2,60 = 0,21 - art enkele buiging moment in y-richting M ed,y = 3,80 knm W y = 578 cm 3 f ym;d = 15,38 N/mm 2 m;y;d = M ed,y / W y = 3, / = 6,58 N/mm u.c. = m;y;d / f ym;d = 6,58 / 15,38 = 0,43 - art dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 80 mm f v;d = 2,77 N/mm 2 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 3,12 kn gereduceerde dwarskracht V Ed =V-V red = 3,12 kn d = 3 V Ed / 2bh 3 3, = = 0,30 N/mm u.c = d / f v;d = 0,298 / 2,77 = 0,11 - toetsingbruikbaarheidsgrenstoestand STERKTE: VOLDOET combinatie = eg+q eg+f veld = u 1,2 u 1,2 u on = G kj = 5,48 5,48 u elastisch = Q k1 = 7,83 5,28 u kruip = k def * (G kj + 2 Q k,1 ) = 3,29 3,29 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 16,59 14,05 u eind,toe <= 5700 / 250 = 22,8 mm = 22,8 22,8 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,73 0,62 u bij = u kruip + u elastisch = 11,11 8,57 u bij,toe <= 5700 / 250 = 22,8 mm = 22,8 22,8 u.c. = u bij / u toelaatbaar 0,49 0,38 DOORBUIGING: VOLDOET Hoofdberekening - HOUT - blad: 16

18 Berekening houten ligger volgens eurocode 5 plot Onderdeel = LIGGER 1 (opvang gevel) Materiaalgrootheden M = 1,3 - hoogte factor treksterkte;breedte k h = 1,01 - hoogte factor buigsterkte;hoogte k h = 0,91 - modificatiefactor sterkte k mod = 0,8 middellang modificatiefactor treksterkte k mod = 0,65 middellang modificatiefactor sterkte k mod = 0,6 blijvend modificatiefactor treksterkte k mod = 0,5 blijvend modificatiefactor vervorming k def = 0,6 - Houtsterkteklasse = C24 modificatiefactor vervorming k mod;ser = 1 (TGB) materiaal = gezaagd hout Klimaatklasse = 1 traagheidsmoment I y = mm 4 Belastingduurklasse (verand) = middellang traagheidsmoment I z = mm 4 Belastingduurklasse (permant) = blijvend weerstandsmoment W y = mm 3 Balklengte L = 6,00 m weerstandsmoment W z = mm 3 plaats puntlast a = 0 m oppervlak A = mm 2 Houtafmeting b = 142 mm G;j Q;1 Q;i h = 244 mm F.C a 1,35 1,5 1,5 Oplegbreedte b r = 100 mm F.C b 1,20 1,5 1,5 A: woon- en verblijfruimten doorbuiging U ;eind <= 250 *L = 0,4 = 1 = 0,3 t = 1,05 doorbuiging U ;bij <= 333 *L k h k mod M middellang blijvend treksterkte f m;k = 24 N/mm 2 f m;d 0,91 0, ,3 = 13,40 10,05 treksterkte f t;0;k = 14 N/mm 2 f t;0;d 1,01 0, ,3 = 8,71 6,53 treksterkte f t;90;k = 0,4 N/mm 2 f t;90;d 0,65 0,4 1,3 = 0,20 0,15 druksterkte f c;0;k = 21 N/mm 2 f c;0;d 0, ,3 = 12,92 9,69 druksterkte f c;90;k = 2,5 N/mm 2 f c;90;d 0,80 2,5 1,3 = 1,54 1,15 schuifsterkte f v;k = 4 N/mm 2 f v;d 0,80 4 1,3 = 2,46 1,85 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k = ### N/mm 2 E 0;mean;d 1, = volumieke massa k = 350 kg/m 3 E 0;u;d 0, ,3 = glijdingsmodulus G k = 690 N/mm 2 G d 1, = elast.mo naaldhout E 90;mean;k = 370 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elast.mo loofhout E 90;mean;k = 370 N/mm 2 E 90;mean;d 1, = elasticiteitsmodulus E 0,05,k = 7400 N/mm 2 E 0,05,d 1, = VB mom leng./hoog. G kj /Q k1 PB VB ext q1 ;rep pb gevel 2,6 x 0,60 = 1,6 0,0 pb 0,0 x 0,00 = 0,0 0,0 0,0 0,0 q1;rep = 1,6 0,0 kn/m 1 VB mom opp G kj /Q k1 PB VB ext F1 ;rep pb 1,0 x 0,00 = 0,0 0,0 vb 1,0 x 0,00 x 0,0 = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 F1;rep = 0,0 0,0 kn belasting voor de bruikbaarheidsgrenstoestand, NEN-EN 1995 formules 2.2 t/m 2.5 G k,j (u on ) = 1,56 = 1,56 kn/m 1 q1: Q k1 + 0,i * Q k,i (u elas ) = 0,00 = 0,00 kn/m 1 k def * (G kj + 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 (1,56 + 0,30 0,00 ) = 0,94 kn/m 1 F1: G k,j (u on ) = 0,00 = 0,00 kn Q k1 + 0,i * Q k,i (u elas ) = 0,00 = 0,00 kn k def * (G kj + 2 Q k,1 ) (u kruip ) = 0,60 (0 + 0,30 0,00 ) = 0,00 kn belasting uiterste grenstoestand, NEN-EN 1990 formules 6.10.a en 6.10.b F.C a G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 = 1,35 1,6 + 1,5 0,0 = 2,11 kn q1: F.C b G,j G k,j + Q,1 Q k1 = 1,20 1,6 + 1,5 0,0 = 1,87 kn F1: F.C a G,j G k,j + Q,1 0,1 Q k1 = 1,35 0,0 + 1,5 0,0 = 0,00 kn F.C b G,j G k,j + Q,1 Q k1 = 1,20 0,0 + 1,5 0,0 = 0,00 kn resultaten mechanica berekening dwarskracht (kn) veld momenten (knm) vervorming (mm) V 1,2 V 2,1 M 1,2 u 1,2 G k,j 4,68 4,68 7,02 13,9 Q k1 + 0,i * Q k,i 0,00 0,00 0,00 0,0 k def * (G kj + 2 Q k,1 ) 2,81 2,81 4,21 8,4 F.C a 6,32 6,32 9,48 F.C b 5,62 5,62 8,43 V Ed = 6,32 kn M ed,y = 9,48 knm Hoofdberekening - HOUT - blad: 17

19 toetsing uiterste grenstoestand art enkele buiging moment in y-richting M ed,y = 9,48 knm W y = 1409 cm 3 f ym;d = 13,40 N/mm 2 m;y;d = M ed,y / W y = 9, / = 6,73 N/mm u.c. = m;y;d / f ym;d = 6,73 / 13,40 = 0,50 - art dwarskracht oplegbreedte ondersteuning b r = 100 mm f v;d = 2,46 N/mm 2 niet gereduceerde dwarskracht V=R Ed = 0,62 kn gereduceerde dwarskracht V Ed =V-V red = 5,70 kn d = 3 V Ed / 2bh 3 5, = = 0,25 N/mm u.c = d / f v;d = 0,247 / 2,46 = 0,10 - STERKTE: VOLDOET toetsingbruikbaarheidsgrenstoestand combinatie =eg+veranderlijk veld = u 1,2 u on = G kj = 13,92 u elastisch = Q k1 = 0,00 u kruip = k def * (G kj + 2 Q k,1 ) = 8,35 u eind = u on + u kruip + u elastisch - u zeeg = 22,28 u eind,toe <= 6000 / 250 = 24 mm = 24 u.c. = u eind / u toelaatbaar = 0,93 u bij = u kruip + u elastisch = 8,35 u bij,toe <= 6000 / 333 = 18 mm = 18,02 u.c. = u bij / u toelaatbaar = 0,46 DOORBUIGING: VOLDOET Hoofdberekening - HOUT - blad: 18

20 Berekening van een houten stijl of regel in een HSB-wand volgens Eurocode 5 Gevelelement belast door wind en een normaalkracht N' c;d plot ligger op 2 steunpunten lengte L y;buc q wind h.o.h =a1 van de normale elementen (C pe en C pi ) a2 a1 L buc;y h.o.h =a2 op de hoeken van het gebouw (C pe;loc ) Onderdeel = gevelstijlen Materiaalgrootheden M = 1,3 - hoogte factor treksterkte;breedte k h = 1,30 - Houtsterkteklasse = C18 hoogte factor buigsterkte;hoogte k h = 1,01 - materiaal = gezaagd hout modificatiefactor sterkte k mod = 0,9 kort Klimaatklasse = 1 modificatiefactor treksterkte k mod = 0,8 kort Belastingduurklasse (verand) = kort modificatiefactor vervorming k def = 0,6 - modificatiefactor vervorming k mod;ser = 1 (TGB) Kniklengte L buc;y = 2,7 m ongesteunde staaflengte L buc;z = 1 m traagheidsmoment I y = mm 4 in z-richting traagheidsmoment I z = mm 4 hoh normale elementen a1= 0,4 m weerstandsmoment W y = mm 3 hoh hoekelementen weerstandsmoment W z = mm 3 toelaatbare doorbuiging 1: 250 x l oppervlak A = mm 2 Houtafmeting b= 38 mm traagheidsstraal i y = 40,4 mm h= 140 mm traagheidsstraal i z = 11,0 mm F.C a 1,35 1,5 1,5 excentriciteit boven e boven,f = 0mm F.C b 1,20 1,5 1,5 excentriciteit onder e onder = 0mm H: daken (onderhoud en sneeuw) = 0 = 0,2 = 0 t = 1,08 k h k mod M kort treksterkte f m;k = 18 N/mm 2 f m;d 1,01 0, ,3 = 12,63 druksterkte f c;0;k = 18 N/mm 2 f c;0;d 0, ,3 = 12,46 druksterkte f c;90;k = 2,2 N/mm 2 f c;90;d 0,90 2,2 1,3 = 1,52 schuifsterkte f v;k = 3,4 N/mm 2 f v;d 0,90 3,4 1,3 = 2,35 elasticiteitsmodulus E 0;mean;k = 9000 N/mm 2 E 0;mean;d 1, = 9000 volumieke massa k = 320 kg/m 3 E 0;u;d 0, ,3 = 6231 elasticiteitsmodulus E 0,05,k = 6000 N/mm 2 E 0,05,d 1, = 6000 lengte G kj /Q k1 PB VB mom VB ext G k eg hsb-wand 2,7 x 0,70 = 1,9 0,0 pb platdak 2,9 x 0,60 = 1,7 0,0 vb platdak 2,9 x 1,00 x 0,0 = 0,0 2,9 2,9 0,0 2,9 G k = 3,6 2,9 kn/m opp. G kj /Q k1 PB VB mom VB ext F k pb 1,0 x 0,00 = 0,0 0,0 vb 1,0 x 0,00 x = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 F k = 0,0 0,0 kn Windbelasting C index : Windvormfaktoren voor gevels:winddruk C pe10 = 0,8 C pe1 = 1,0 A = 1,08 m 2 stuwdruk C pe = 1,0 Onderdruk C pi = -0,3 De extreme waarde van de stuwdruk volgens Eurocode 1-4 q p (z)= 0,76 kn/m 2 gemiddelde excentriciteit lijnlast halverwege de stijlen = ( ) / 2 = 0,00 mm gemiddelde excentriciteit puntlast halverwege de stijlen = ( ) / 2 = 0,00 mm Momenten, normaalkrachten en vervorming 6.10.a alle veranderlijke belasting momentaan rekenwaarde lijnlast op element q d,vert = 1,35 * 3,6 + 1,5 * 0,0 = 4,90 kn/m rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,35 * 0,0 + 1,5 * 0,0 = 0,00 kn rekenwaarde normaalkracht N c.ed = 0,4 * 4,90 + 0,00 = 1,96 kn rekenwaarde excentr.moment M y;ed,exc = 0,4 4,90 0,00 + 0,00 0,00 = 0,00 knm 6.10.b wind extreem, vloeren momentaan rekenwaarde lijnlast op element q d,vert = 1,20 * 3,6 + 1,5 * 0,0 = 4,36 kn/m 1 rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,20 * 0,0 + 1,5 * 0,0 = 0,00 kn rekenwaarde normaalkracht N c.ed = 0,4 * 4,36 + 0,00 = 1,74 kn windbelasting op gevelstijlen q rep,hor = 0,4 ( 0, ,30 ) * 0,76 = 0,39 kn/m 1 rekenwaarde windbelasting q d,hor = 1,5 * 0,39 = 0,59 kn/m 1 rekenwaarde windmoment M y;ed,wind = 0,125 0,59 2,7 2 = 0,54 knm rekenwaarde excentr.moment M y;ed,exc = 0,4 4,36 0,00 + 0,00 0,00 = 0,00 knm rekenwaarde totale moment M y;ed = 0,54 + 0,00 = 0,54 knm 6.10.b wind momentaan, vloeren extreem rekenwaarde lijnlast op element q d,vert = 1,20 * 3,6 + 1,5 * 2,9 = 8,71 kn/m 1 rekenwaarde puntlast op stijl F d,vert = 1,20 * 0,0 + 1,5 * 0,0 = 0,00 kn rekenwaarde normaalkracht N c.ed = 0,4 * 8,71 + 0,00 = 3,48 kn rekenwaarde excentr.moment M y;ed,exc = 0,4 8,71 0,00 + 0,00 0,00 = 0,00 knm bruikbaarheidsgrenstoestand doorbuiging stijl A1 5 q L 4 5 0, u 4 bij = = 384 E I , = 3,5 mm Hoofdberekening - HOUT - blad: 19

21 toetsing uiterste grenstoestand stijl art gecombineerde buig- en axiale drukspanning N c.ed M y;ed A W y c;0;d f c;0;d m;y;d f m;y;d u.c. kn knm cm 2 cm 3 N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2 eigen gewicht + vloer 6.10.a 1,96 0, ,13 0,37 12,46 0,00 12,63 0,00 eigen gewicht + wind 6.10.b 1,74 0, ,13 0,33 12,46 4,32 12,63 0,34 eigen gewicht + vloer 6.10.b 3,48 0, ,13 0,65 12,46 0,00 12,63 0,00 stijl art liggers onderworpen aan buiging en druk N c.ed M y;ed A W y c;0;d f c;0;d k krit m;y;d f m;y;d k c;z u.c. kn knm cm 2 cm 3 N/mm 2 N/mm 2 - N/mm 2 N/mm eigen gewicht + vloer 6.10.a 1,96 0, ,13 0,37 12,46 1,00 0,00 12,63 0,34 0,09 eigen gewicht + wind 6.10.b 1,74 0, ,13 0,33 12,46 1,00 4,32 12,63 0,34 0,19 eigen gewicht + vloer 6.10.b 3,48 0, ,13 0,65 12,46 1,00 0,00 12,63 0,34 0,15 STERKTE: VOLDOET toetsing bruikbaarheidsgrenstoestand vervorming tgv kruip: u kruip = k def * (G kj + 2 Q k,1 ) 0,6 ( ,0 ) = 0,0 mm belastingcombinatie veld u on u elastisch u kruip u bij u bij,toe u.c. mm mm mm mm mm windbelasting u 1,2 0,0 3,5 0,0 3,5 10,8 0,32 DOORBUIGING: VOLDOET Hoofdberekening - HOUT - blad: 20

22 Staalconstructie plot Uitgangspunten: - Stalen onderdelen in spouw en onderdelen in buitenlucht thermisch verzinken; - Stalen lateien opleggen op metselwerk (tenzij anders aangegeven); - Materiaalfactor = m0 = 1,00 m1 = 1,00 m2 = 1,25 (staal) - Materiaalfactor = 1,7 (steen) buitenblad binnenblad type steen baksteen baksteen verwerking metselmortel metselmortel gem druksterkte steen repr. Druksterkte mortel druksterkte metselwerk f' k druksterkte metselwerk f' d Overzicht balknummering: 10 N/mm2 (vereiste sterkte) 10 N/mm2 (vereiste sterkte) 1,0 N/mm2 1,0 N/mm2 2,7 N/mm2 2,7 N/mm2 1,6 N/mm2 1,6 N/mm2 Hoofdberekening - STAAL - blad: 21

23 blad: Constructie adviesbureau Clignett Blad: 1 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: Bestand..: c:\constructie adviesbureau clignett\berekenings rapporten 2016\ dakopbouw jan van galenstraat 70 te amsterdam\ts baluster.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 1 1, ,000 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 K60/60/5CF 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal Constructie adviesbureau Clignett Blad: 2 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER PROFIELVORMEN [mm] 1 K60/60/5CF KNOPEN Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :K60/60/5CF NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 PB EGZ= Permanente belasting 2 VB 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 PB Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: REACTIES B.G:1 PB Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

24 blad: 23 Constructie adviesbureau Clignett Blad: 3 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER BELASTINGEN B.G:2 VB 0.75 KNOOPBELASTINGEN B.G:2 VB Last Knoop Richting waarde X REACTIES B.G:2 VB Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k, Q k,2 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen Constructie adviesbureau Clignett Blad: 4 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie Fx:-1.13 Fz: 0.12 My:-1.24 DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie Fx:-1.13 Fz: 0.12 My:-1.24 NORMAALKRACHTEN Fundamentele combinatie Fx:-1.13 Fz: 0.12 My:-1.24 STAAFKRACHTEN Fundamentele combinatie NXi/NXj DZi/DZj MYi/MYj St. Kn. Pos. Min BC Max BC Min BC Max BC Min BC Max BC

25 blad: 24 Constructie adviesbureau Clignett Blad: 5 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER REACTIES Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie Fx:-0.75 Fz: 0.09 My:-0.82 REACTIES Karakteristieke combinatie Kn. X Z M STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord Doorbuiging en verplaatsing: Aantal bouwlagen: 1 Gebouwtype: Overig Toel. horiz. verplaatsing gehele gebouw: h/300 Kleinste gevelhoogte [m]: 0.0 MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 K60/60/5CF 235 Koudgewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 0.0*h boven: ,1 onder: , Constructie adviesbureau Clignett Blad: 6 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] Begin EN (6.31) TOETSING HORIZONTALE VERPLAATSING Staaf BC Sit Lengte u eind Toelaatbaar [m] [mm] [mm] [h/] TOETSING HOR. VERPLAATSING GLOBAAL Er is een maximale horizontale verplaatsing van [m] gevonden bij knoop 1 en combinatie 3; belastingsituatie 1 (combinatietype 2). Bij een hoogte van [m] levert dit h / 351 (toel.: h / 300). VERVORMINGEN w1 Blijvende combinatie VERVORMINGEN Wbij Karakteristieke combinatie

26 blad: Constructie adviesbureau Clignett Blad: 7 TS/Raamwerken Rel: 6.05a 23 nov 2016 Project..: dakopbouw Jan van Galenstraat 70-3 te Amsterdam Onderdeel: BALUSTER VERVORMINGEN Wmax Karakteristieke combinatie HORIZONTALE VERPLAATSING Karakteristieke combinatie Nr. staven Zijde h w 1 w 2 w 3 -- w tot -- [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [h/] 1 1 Neg TOTALE HORIZONTALE VERPLAATSING Karakteristieke combinatie knoop Zijde h w 1 w 2 w 3 -- w tot -- [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [h/] 1 Pos

27 5.0 Tekeningen - W01 - Constructie schetsen - W02 Hoofdberekening - GEWICHTSBEREKENING - blad: 26

28 blad: 27

29 blad: 28

30 blad: 29

31 blad: 30

32 blad: 31

33 blad: 32

34 blad: 33

35 blad: 34

36 blad: 35

37 blad: 36

38 blad: 37

39 blad: 38

40 blad: 39

41 blad: 40

42 blad: 41

43 blad: 42

44 blad: 43

45 blad: 44

46 blad: 45

47 blad: 46

48 blad: 47

49 blad: 48

50 blad: 49

51 blad: 50

52 blad: 51

53 blad: 52

54 blad: 53

55 blad: 54

56 blad: 55

57 blad: 56

58 blad: 57

59 blad: 58