controleberekening terras Korte Hansenstraat 4 Leiden

Transcriptie

1 Behoort bij beschikking van Burgemeester en Wethouders van Leiden Adviesbureau Witharenweg PG Witharen T E.: kvk: BV Uitwerking bevestiging balustrade nog in te dienen Gezien door de constructeurs van de gemeente Leiden gezien N.Breuer d.d. 14/01/2014 controleberekening terras Korte Hansenstraat 4 Leiden Opdrachtgever Caren Mulder en Gary Yates Betreft controleberekening vloerbalk controleberekening dakbalk stabiliteit Datum gew.: Projnr 11 december januari hans E.: info@jobvansplunter.nl 1

2 SAMENVATTING De woning Korte Hansenstraat 4 dateerd van eind 19e eeuw. Deze wordt nu (weer) gerenoveerd en verbouwd. De huidige toestand omvat een terras op de tweede verdieping waarvoor geen vergunning is verstrekt. Deze moet bij de huidige vergunningsaanvraag constructief gecontroleerd worden. Dakterras Het dakterras heeft nu een extra houten vloer en betonnen terrastegels (Drainata) Vanwege het andere gebruik (terras/balkon) moet de variabele belasting worden verhoogd De huidige toestand met Drainata zal niet voldoen aan de eisen gesteld aan de sterkte. Advies: De terrastegels vervangen door houten of kunsthouten vlonders De extra vloer verwijderen of vervangen door een XPS vulling. gew. aangenomen wordt een sterkteklasse van C24, gebruikelijk voor bouwhout uit de eerste helft van de 20e eeuw of ouder. Er zijn dan geen verdere aanvullende maatregelen nodig. De kwaliteit van dit hout in het werk nader beoordelen. Dak tpv dakterras De rand van het dak bestaat uit een dakbalk, gekanteld in het schuine dakvlak. Deze draagt waarschijnlijk ook via de wand van de berging op de vloer van de 2e verdieping gew. De balk loop van bouwmuur tot bouwmuur Advies: Plaats dezelfde houten balk (mits niet aangetast door houtrot) vertikaal. De bestaande balk voldoet dan aan de sterkte eis. De wand van de berging is niet noodzakelijk meer als ondersteuning en de onderliggende vloer wordt ontlast. gew. Stabiliteit Het achterdakvlak wordt verwijderd. Dit had een funtie voor de dwarsstabiliteit. De dwarsstabiliteit zal nu verzekerd moeten worden door het schot in de teruggeplaatse achtergevel. In de huidige berging in het verlengde van de achtergevel, een schot plaatsen van HSB, eenzijdig beschoten met multiplex Pellosfloor of gelijkwaardig (Fins vuren multiplex) De HSb wand hecht verankeen aan vloer, dakbalk en metselwerk wanden. gew. Hekwerk terras Het hekwerk wordt aan de dakvloer, zijwand en schoorsteen bevestigd. Sterkte hekwerk aan te leveren door leverancier middels berekening of attest. Details van de bevestiging kunnen pas tijdens de uitvoering nader bepaald worden. Deze zullen na aanvang van de werkzaamheden aangeleverd worden. De schoorsteen is ondanks het geknikte uiterlijk stabiel. Bevestiging van het hekwerk hieraan is verantwoord. E.: info@jobvansplunter.nl 2

3 ALGEMEEN Normen Algemeen NEN-EN 1990 grondslag van het constructief ontwerp NEN-EN 1991 Belastingen op constructies NEN 8700/8701 Beoordelingen van de constructieve veiligheid van een bestaand bouwwerk Beton NEN-EN 1992 Ontwerp en berekening betonconstructies Staal NEN-EN 1993 Ontwerp en berekening staalconstructies Hout NEN-EN-1995 Ontwerp en berekening houtconstructies Steen NEN-EN-1996 Ontwerp en berekening steenconstructies Uitgangspunten inmeting Aangenomen belastingen Bouwwerkaanduiding woning bestaand referentieperiode 50 gevolgklasse CC1 NEN 8700/8701 tabel bijlage A1.2 woning ouder dan 2003 bel. factoren extreem γg= 1,2 γv= 1,3 UGT bruikbaarheid γg= 1 γv= 1 BGT E.: info@jobvansplunter.nl 3

4 DAKCONSTRUCTIE voor dakoverstek geldt:opwaartse kracht door wind gelijk aan de druk op de gevel ter plaatse windbelasting volgens NEN-EN A1+C2 <10 m. gebied II bebouwd pw,rep= 0,68 kn/m2 h/d~1 Cpe,10= 0,8 of -0,5 Cpi= nvt Cf= 0,8 of -0,5 pw eff haaks= 0,54 of -0,34 sneeuwbelasting vertikaal s,k= 0,7 kn/m2 vormfactor 0,80 s",rep= 0,56 kn/m2 eigen gewicht bitumen+grind op hout 0,8 kn/m2 variabele belasting 1,00 kn/m2 maatgevend geconcentreerde last 2,00 kn De rand-dakbalk, welke nu schuin staat, in vertikale positie aanbrengen. afmeting 75x200 mm dakvloer 400 mm breed klasse C18 voldoet voor de uiterste grenstoestand. bijlage 2 voldoet niet voor de bruikbaarheids grenstoestand volgens NEN6702, wordt geaccepteerd. DAKTERRAS vloerbalken [kn, m] verdeelde belasting L/H g" p" ψ ο g' p' houten vloer 0,75 0,30 2,5 0,23 1,88 plafond 0,75 0,15 0,11 terrasvlonders 0,75 0,15 0,11 totaal karakteristieke waarden 0,45 1,88 rekenwaarde 0,54 2,44 totaal karakteristieke waarden rekenwaarde 2,33 2,98 tere vereenvoudiging wordt de afwijkende situatie tpv de berging verwaarloosd. bestaande balklaag C24 77 x 230 mm h.o.h. 750 mm overspanning 5100 mm voldoet voor de uiterste grenstoestand bijlage 1 E.: info@jobvansplunter.nl 4

5 STABILITEIT Het achterdakvlak wordt verwijderd. Dit had een funtie voor de dwarsstabiliteit. De dwarsstabiliteit zal nu verzekerd moeten worden door het schot in de teruggeplaatse achtergevel. windbelasting volgens NEN-EN A1+C2 <10 m. gebied II bebouwd pw,rep= 0,68 kn/m2 h/d~1 Cpe,10= 0,8 of -0,5 Cpi= 0,2 of -0,3 Cf= 1 of -0,8 pw eff haaks= 0,68 of -0,54 verdieping hoogte 3,2 m diepte gebouw 9,1 m opredende dwarsbelasting door winddruk en windzuiging x 0,85 ivm gebrek aan correlatie Totale dwarskracht D 0,85*(0,68+0,54)*9,1*3,2= 30,3 kn In verband met de gemeenschappelijkheid van de stabiliteit, moet deze voor 20% van de windbelasting gewaarborgd blijven. (NEN C1:2011/NB:2011 artikel 3.1(2) - 9 e punt ) De helft van de dwarskracht wordt opgevangen door het bestaande voordakvlak Te verantwoorden dwarsbelasting: 0,2*0,5*D= 3,0 kn Deze kracht grijpt in het midden aan van de zijgevel: de helft hiervan drukt tegen het stijve dakvlak 1,5 kn Het stijve vlak wordt gemaakt van HSB systeem, ten minste 1 vlak beschoten met multiplex (pellosfloor of gelijkwaardig) karakteristieke schuifspanning fv haaks 9,5 N/mm2 γm= 1,3 kh= 1 kmod= 0,9 rekenwaarde toel.schuifspanning f v;u 6,6 N/mm2 afschuifvlak" 0,018*0,9= A 0,0162 m2 optredende schuifspanning fv;d = 0,14 N/mm2 unity check: fv,d/fv,u= 0,02 voldoet multiplex te beschieten tegen stijlen 44x66 mm h.o.h. 300 mm verhinderd plooien De HSB wand hecht verbinden met onderregel en dakbeschot E.: info@jobvansplunter.nl 5

6 balkberekening bijlage 1 betreft: woning dak γg= 1,2 γq= 1,3 γm= 1,3 statisch schema kn/m' Omstandigheden, houtkwaliteit Houtsoort: gezaagd constructiehout klasse C24 geschaafd Eo;ser;rep E0;u;rep Gser;rep fm;0;rep fv;0;rep fc;0;rep fc;90;rep ,5 21 2,5 p rep; g" p rep;q" ψ 2 F rep b van Frep 0,50 2, kn/m2 kn/m2 mm klimaatkl. belastingduurklasse veiligheidsklasse 1 kort 3 sterkte kmod= 0,9 kmod= 0,7 vervorming kmod= 1 Rekenwaarde E-modulus; spanningen; kh= 1,00 E0;ser;d f u;d f v;d fc;0;d fc;90;d ,62 1,73 14,54 1,73 Balkgegevens Balk: breedte hoogte lengte h.o.h. I in mm4 W in mm ,3 Belastingen p,rep;g p,rep;q F rep φ F op een balk 0,38 1,88 3 0,97 2,90 kn/m1 kn/m1 kn kn Sterkte/ moment M max kar. rekenw. duur: Md σmax <f u;rep t.g.v. pg 1,22 (g+q) 9,39 13,83 16,62 VOLDOET t.g.v. pq 6,10 maatg. t.g.v. F 3,70 knm Sterkte/ dwarskracht V max kar. rekenw. duur: Vd τmax <f v;rep t.g.v. pg 0,96 (g+q) 7,36 0,62 1,73 VOLDOET t.g.v. pq 4,78 maatg. t.g.v. F 1,45 kn Doorbuiging/ controle bruikbaarheid reductiefactor k def: 0,6 max doorbuiging 0,004*L= 20 mm max doobuiging na kruip 0,004*L= 20 mm tgv q: uel q= 19,2 tgv F uel F= 9,3 uon= 3,8 ukr= 3,8 F/q+p incident. utot el.= 23,1 > umax= 20 utot= 26,9 ubij= 23,1 momentaan ueind= 27 > umax= 20 VOLDOET NIET VOLDOET NIET Reacties en opleggingen Reind ; kn fc,90;d oplegvlak: b x l R eind kort 7,36 1, mm

7 balkberekening bijlage 2 betreft: woning dak γg= 1,2 γq= 1,3 γm= 1,3 statisch schema kn/m' Omstandigheden, houtkwaliteit Houtsoort: gezaagd constructiehout klasse C24 geschaafd Eo;ser;rep E0;u;rep Gser;rep fm;0;rep fv;0;rep fc;0;rep fc;90;rep ,5 21 2,5 p rep; g" p rep;q" ψ 2 F rep b van Frep 0, kn/m2 kn/m2 mm klimaatkl. belastingduurklasse veiligheidsklasse 1 kort 3 sterkte kmod= 0,9 kmod= 0,7 vervorming kmod= 1 Rekenwaarde E-modulus; spanningen; kh= 1,00 E0;ser;d f u;d f v;d fc;0;d fc;90;d ,62 1,73 14,54 1,73 Balkgegevens Balk: breedte hoogte lengte h.o.h. I in mm4 W in mm Belastingen p,rep;g p,rep;q F rep φ F op een balk 0,32 0,40 2 0,94 1,88 kn/m1 kn/m1 kn kn Sterkte/ moment M max kar. rekenw. duur: Md σmax <f u;rep t.g.v. pg 1,04 (g+f) 4,36 8,71 16,62 VOLDOET t.g.v. pq 1,30 t.g.v. F 2,39 maatg. knm Sterkte/ dwarskracht V max kar. rekenw. duur: Vd τmax <f v;rep t.g.v. pg 0,82 (g+q) 2,31 0,23 1,73 VOLDOET t.g.v. pq 1,02 maatg. t.g.v. F 0,94 kn Doorbuiging/ controle bruikbaarheid reductiefactor k def: 0,6 max doorbuiging 0,004*L= 20 mm max doobuiging na kruip 0,004*L= 20 mm tgv q: uel q= 6,4 tgv F uel F= 9,4 uon= 5,1 ukr= 5,1 F/q+p incident. utot el.= 14,5 <umax= 20 utot= 19,7 ubij= 14,5 momentaan ueind= 20 <umax= 20 VOLDOET VOLDOET Reacties en opleggingen Reind ; kn fc,90;d oplegvlak: b x l R eind kort 2,31 1, mm