Gemeente Hellevoetsluis Vervangen kademuur Hellevoetsluis

Transcriptie

1 Gemeente Hellevoetsluis Vervangen kademuur Hellevoetsluis INPA R-01 Stabiliteit oever Iv-Infra b.v. i

2 Opdrachtgever: Gemeente Hellevoetsluis Projectnummer opdrachtgever: - Project: Vervangen kademuur Hellevoetsluis Projectnummer: INPA Betreft: Rapportage stabiliteit oever Referentie: INPA R-01-Stabiliteit oever Auteur(s): A.J. van Sabben Paraaf: Gecontroleerd: R. Nooij Paraaf: Goedgekeurd: R. Kievits Paraaf: Geautoriseerd: - Paraaf: Datum: Revisie: 1 Status: 2D Aantal pagina's: iii + 23 Iv-Infra b.v., Alle rechten voorbehouden, Niets uit deze uitgave mag worden vermenigvuldigd, opgeslagen in een geautomatiseerd gegevensbestand of openbaar gemaakt in enige vorm of op enige wijze, hetzij elektronisch, mechanisch, door fotokopieën of enige andere manier, zonder voorafgaande schriftelijke ii toestemming van Iv-Infra b.v.

3 Inhoudsopgave 1 Inleiding 1 2 Randvoorwaarden en uitgangspunten Gebruikte documenten Randvoorwaarden IPO-klasse Stabiliteitsfactor Waterstanden Grondwaterstanden Bestaand profiel, leggerprofiel en ontwerpprofiel Uitgangspunten Algemeen Waterstanden en freatische lijn Geotechnische uitgangspunten Eigenschappen te gebruiken materialen Belasting door stroming Belasting door golven Belasting op de kade 8 3 Toetsing stabiliteit Opbouw nieuwe oever Stabiliteit talud Afschuiving Betomat 10 4 Toetsing erosiebestendigheid Beschouwing bekledingen Toetsing stabiliteit stortsteen onder schroefstralen Toetsing gronddichtheid Gronddichtheid Betomat Gronddichtheid bestorting 13 5 Conclusies en aanbevelingen 16 BIJLAGE 1: ONTWERP VERSTERKING 17 BIJLAGE 2: BEPALING SCHEMATISERINGSFACTOR 18 BIJLAGE 3: MACROSTABILITEIT BUITENTALUD 19 BIJLAGE 4: SPECIFICATIES BETOMAT 20 BIJLAGE 5: STABILITEIT TOPLAAG BODEMBESCHERMING SCHROEFSTRAAL 21 BIJLAGE 6: MEMO DAMWAND TER PLAATSE VAN WSV WATERMAN 22 INPA R-01-Stabiliteit oever iii

4 1 Inleiding In Hellevoetsluis begint het Kanaal door Voorne. Het kanaal was vroeger belangrijk voor de scheepvaart, maar wordt tegenwoordig vrijwel alleen nog gebruikt door pleziervaart. Hiervoor zijn aan beide oevers van het kanaal verschillende aanlegplaatsen te vinden. Aan de oostzijde van het kanaal is de huidige kadeconstructie in slechte staat en hierdoor zijn de aanlegplaatsen niet meer veilig bereikbaar. De gemeente Hellevoetsluis is voornemens om deze kadeconstructie te vervangen. In Figuur 1 is een overzicht gegeven van het projectgebied (rood omkaderd). De kadeconstructie wordt vervangen door een oever met een talud en drijvende steigers. Het nieuwe talud wordt tegen erosie beschermd door een bestorting en een blokkenmat. Aangezien de oever onderdeel is van een grondlichaam dat tevens als secundaire waterkering fungeert, dient de te realiseren oever getoetst te worden op (buitenwaartse) macrostabiliteit 1. Het beleid van Waterschap Hollandse Delta (WSHD) is dat bij werken van derden aan of bij een waterkering de huidige (over)dimensionering niet achteruit mag gaan; dus de veiligheid/stabiliteit dient behouden te blijven. Aangezien de huidige kade in een zodanig slechte staat verkeert, kan in dit specifieke geval van deze regel worden afgeweken. Er dient worden aangetoond dat de veiligheid/stabiliteit minimaal conform de normering is. Dit geldt voor zowel de oever als de damwand die lokaal wordt toegepast. Daarnaast dient het nieuwe talud getoetst te worden op erosiebestendigheid. Figuur 1: Luchtfoto Hellevoetsluis met Kanaal door Voorne aan de oostzijde 1 Het toetsen op overige faalmechanismen is niet noodzakelijk, omdat de nieuwe situatie voor de secundaire waterkering niet dusdanig verandert dat andere faalmechanismen beïnvloed worden. INPA R-01-Stabiliteit oever 1/23

5 2 Randvoorwaarden en uitgangspunten 2.1 Gebruikte documenten Bij het opstellen van deze rapportage zijn de onderstaande documenten gebruikt: [I] Fugro, Vervanging kadeconstructie te Hellevoetsluis, Rapportage geotechnisch veldwerk, Opdrachtnummer: , 3 september [II] Fugro, Vervanging kadeconstructie te Hellevoetsluis, Rapportage laboratoriumonderzoek, Opdrachtnummer: , 17 oktober [III] Waterschap Hollandse Delta, Peilbesluit Voorne Oost, 20 december [IV] NEN , Geotechnisch ontwerp van constructies Deel 1: Algemene regels. [V] Waterschap Hollandse Delta, legger van regionale waterkeringen, 12 juni [VI] STOWA, Handreiking Ontwerpen & Verbeteren Boezemkaden, juni [VII] STOWA, Materiaalfactoren boezemkaden, [VIII] DINO-Loket, Meetgegevens put met identificatienr. B37C0328. [IX] Bouwdienst RWS, Ontwerp Schutsluizen, [X] CIRIA, The Rock Manual, [XI] CUR, Geokunststoffen in de waterbouw, CUR-rapport 174, 2 e herziene uitgave. [XII] CUR, Breuksteen in de praktijk, CUR-rapport 197, [XIII] Arcadis, Stappenplan Schematiseringsfactor, 11 juni [XIV] RWS Bouwdienst, Handboek ontwerp van schutsluizen, Randvoorwaarden IPO-klasse De IPO-klasse wordt per polder of kadevak vastgesteld door de provincie. De te vervangen kade is gelegen in de regio Voorne-Putte langs de Kanaalweg Oostzijde. Het betreft dijkvak VP-5-BS-5 en is ingedeeld in IPO-klasse I volgens de Waterverordening Zuid-Holland. Voor de kade geldt een schadefactor van 0,80 (zie Tabel 1). Tabel 1: Schadefactor voor boezemkaden IPO-klasse I II III IV V Overschrijdingsfrequentie per jaar 1/10 1/30 1/100 1/300 1/1.000 Schadefactor γ n 0,80 0,85 0,90 0,95 1, Stabiliteitsfactor De stabiliteitsfactor wordt conform [VI] bepaald door de schadefactor, de schematiseringsfactor en de modelfactor. De schadefactor dient aangehouden te worden op 0,80. Voor toepassing van Bishop geldt een modelfactor van 1,00 en aangezien er voldoende grondonderzoek beschikbaar is kan een schematiseringsfactor van 1,10 aangehouden worden. Voor de volledigheid is in Bijlage 2 de schematiseringsfactor afgeleid en op 1,11 vastgesteld, conform het stappenplan uit [XIII]. De stabiliteitsfactor waaraan voldaan dient te worden is hiermee 0,89. De materiaalfactoren zijn verwerkt in de rekenwaarde van de sterkteparameters, zie paragraaf INPA R-01-Stabiliteit oever 2/23

6 2.2.3 Waterstanden De waterstanden in het Kanaal door Voorne zijn in Tabel 2 weergegeven. De gegevens voor het boezempeil zijn afkomstig uit [III]. De gegevens voor maatgevend hoogwater (MHW) en laagwater zijn per 2 aangeleverd door waterschap Hollandse Delta. Tabel 2: Waterstanden boezemstelsel Kadevak Boezempeil [m+nap] Peilafwijking +/- [m] MHW 1 [m+nap] Laagwater [m+nap] VP-5-BS-5-0,40 0,00 +0,20-0, Grondwaterstanden De stijghoogte is in Tabel 3 weergegeven. De gegevens voor de peilen zijn afkomstig uit [VIII]. Hiervoor is put met identificatienummer B37C0328 aangehouden. Het is onduidelijk of de eerste watervoerende zandlaag direct in verbinding staat met de Haringvliet. Uit de metingen (tussen 1971 en 1994) blijkt dat de stijghoogte varieert van NAP-0,5 m tot maximaal NAP+0,5 m. In de stabiliteitsberekeningen is (conservatief) een maximale stijghoogte van NAP+1,0 m aangehouden. Tabel 3: Stijghoogte [VIII] Peil Niveau [m+nap] Stijghoogte +1, Bestaand profiel, leggerprofiel en ontwerpprofiel Het bestaande profiel is weergegeven in Figuur 2. Hierin is met een rode lijn ook het leggerprofiel globaal aangegeven. Het leggerprofiel is afkomstig uit [V]. De as van de legger ligt gelijk met de as van de weg Kanaalweg Oostzijde. De geometrie van het leggerprofiel is opgenomen in Tabel 4. Tabel 4: Leggerprofiel VP-5-BS-5 Kadevak Talud buiten DTH 1 Kruinbreedte Talud binnen [m+nap] [m] VP-5-BS-5 1 : 2 +0,66 3,0 1 : 2 1. DTH = dijktafelhoogte Het ontwerpprofiel ziet er anders uit dan de huidige situatie. Dit komt doordat er tussen het profiel van vrije ruimte in het kanaal en de huidige doorgaande weg slechts beperkte ruimte is. Door deze beperkte ruimte is het noodzakelijk het talud steil te realiseren. 2 Mail van dhr. R. Smit (WSHD) met datum Ant.: Dossier D INPA R-01-Stabiliteit oever 3/23

7 De waterdiepte moet dicht bij de kade snel toenemen, omdat hier ligplaatsen voor plezierjachten komen. Het bodemniveau op 3,5 m uit de kade (gemeten op niveau waterlijn) dient minimaal NAP- 3,0 m te zijn. Om dit te bereiken wordt de nieuwe oever uitgevoerd met een knik, waarbij het talud beneden NAP-0,60 m een helling heeft van 1:1,5 en het talud boven dit niveau een helling heeft van 1:1. De bestorting op de bodem krijgt een lengte van circa 2,0 m en sluit vervolgens met een talud van 1:2,5 aan op de bodem van het kanaal. Het talud van 1:1 is erg steil en kan niet zomaar met een losse bestorting worden bekleed. De hoek van inwendige wrijving van stortsteen (circa 40 o [XII]) is immers kleiner dan de taludhelling (45 o ). Ofwel, een losse steenbestorting is niet stabiel. Voor het talud van 1:1,5 (33,7 o ) is bekleding met stortsteen wel mogelijk, ondanks dat dit nog steeds erg steil is. Figuur 2: Bestaande situatie met kademuur en leggerprofiel (indicatief) INPA R-01-Stabiliteit oever 4/23

8 Figuur 3: Nieuwe situatie oever met taludbekleding 2.3 Uitgangspunten Algemeen Voor de toetsing van het ontwerp wordt alleen gekeken naar de macrostabiliteit van het buitentalud en de stabiliteit van de bekleding. Andere faalmechanismen worden niet beschouwd, omdat deze niet beïnvloed worden door de wijzigingen aan de kade. Zettingen van de reeds aanwezige cohesieve lagen zijn niet relevant, omdat er nauwelijks extra grondbelasting wordt aangebracht ten opzichte van de huidige situatie. Er kan echter wel zetting en klink optreden in de nieuw aan te brengen kleilaag. Aangezien de kleilaag goed verdicht wordt, wordt het aandeel klink verwaarloosbaar verondersteld. De verwachte zetting die op kan treden in de laag klei van circa 1,0 m dik is ook beperkt. De betonblokkenmat is in staat om enige zetting op te vangen. Aangezien de verwachte verschilzettingen klein zijn, wordt enige vervorming van de betonblokkenmat of het voetpad niet als problematisch beschouwd Waterstanden en freatische lijn De stabiliteit van de kade wordt gecontroleerd in een situatie met extreme neerslag en hoogwater. De aangehouden waterstanden zijn weergegeven in Tabel 5. De 50 cm opbolling is gebaseerd op het TR Waterspanningen bij dijken (2004) en het feit dat de bovenste lagen van de kade relatief doorlatend zijn (water kan relatief eenvoudig afstromen). De situatie peilval is niet getoetst omdat deze niet maatgevend is 3. 3 Mail van dhr. R. Smit (WSHD) met datum Ant.: Dossier D INPA R-01-Stabiliteit oever 5/23

9 Tabel 5: Verloop freatische lijn bij extreme neerslag Situatie Waterstand boezem T.p.v. binnenkruinlijn Extreme neerslag NAP-0,60 m NAP+0,10 m (50 cm opbolling t.o.v. normaal boezempeil) Hoogwater NAP+0,20 m NAP+0,20 m Geotechnische uitgangspunten Op basis van het uitgevoerde geotechnische onderzoek ([I], [II]) zijn een maatgevende grondopbouw en de maatgevende grondparameters bepaald, zie Tabel 6. De rekenwaarde van de sterkteparameters is bepaald met [VI]. Tabel 6: Maatgevende grondopbouw en parameters (o.b.v. DKM-7, DKM-8 en B3) Bovenkant laag Grondsoort Soortelijk gewicht Kar. Waarde 2 Materiaalfactor Rekenwaarde [m+nap] γ d / γ sat [kn/m 3 ] c [kn/m 2 ] φ [ o ] c [kn/m 2 ] tan(φ) [ o ] c [kn/m 2 ] φ [ o ] 1,1 Ophoogzand ,0 30,0 n.v.t. 1,15 0,0 26,7 0,5 Klei, zandig ,0 27,0 1,20 1,15 0,0 23,9-0,5 Zand, los ,0 30,0 n.v.t. 1,15 0,0 26,7-1,5 Zand, siltig ,0 27,0 n.v.t. 1,15 0,0 23,9-2,6 Veen ,0 20,0 1,35 1,15 1,5 17,6-3,8 Klei, siltig ,0 22,5 1,20 1,15 0,0 19,8-6,4 Zand, siltig ,0 27,0 n.v.t. 1,15 0,0 23,9-8,1 Klei, siltig ,0 17,5 1,20 1,15 0,8 15,3-13,0 Klei, matig ,0 22,5 1,20 1,15 4,2 19,8-16,5 Zand, los ,0 30,0 n.v.t. 1,15 0,0 26,7-18,0 Klei, matig ,0 22,5 1,20 1,15 4,2 19,8-19,5 Zand, matig ,0 32,5 n.v.t. 1,15 0,0 29,0 1. Lokaal zandig 2. Karakteristieke waarde Eigenschappen te gebruiken materialen Aangezien de stabiliteit van het talud bij de te hanteren taludhellingen kritisch is, wordt alleen de aanvulling van het onderste deel van het talud gerealiseerd met stortsteen. Op het bovenste deel van het talud komt een blokkenmat (Betomat type Basalton 15). De eigenschappen van de te gebruiken materialen zijn weergegeven in Tabel 7. Tabel 7: Eigenschappen te gebruiken materialen Materiaal Gewicht [kn/m 3 ] Rekenwaarden sterkteparameters Droog Nat c [kn/m 2 ] φ [ o ] Stortsteen / mijnsteen 15,6 19,6 0,0 31,3 Staalslakken 18,6 22,6 0,0 31,3 Ophoogklei (verdicht) 17,0 17,0 2,5 19,8 Blokkenmatten (beton) 20,7 21,7 0,0 40,0 INPA R-01-Stabiliteit oever 6/23

10 Voor de blokkenmat is een rekenwaarde voor φ van 40º aangehouden, onder andere vanwege de onderlinge koppeling van de blokken. Voor de karakteristieke waarde van φ is voor het stortsteen, mijnsteen en de staalslakken 35º aangehouden (conservatief). Wanneer gerekend wordt met een materiaalfactor van 1,15 op tan(φ) dan betekent dit voor de rekenwaarde van φ = 31,3º. Als sortering van het stortsteen, mijnsteen en de staalslakken wordt gerekend met respectievelijk een kg, 30/80 mm en een 32/63 mm gradering. De eigenschappen van deze sorteringen zijn weergegeven in Tabel 8. Tabel 8: Eigenschappen stortsteen Sortering D 10 [mm] D 15 [mm] D 50 [mm] D 60 [mm] D 85 [mm] kg /80 mm /63 mm De waarden van de 32/63 mm sortering zijn afgeleid uit een zeefkromme Belasting door stroming De belastingen ten gevolge van schepen en stroming door het kanaal als gevolg van het lozen van water richting de Haringvliet vanaf het gemaal Gorzeman zijn van belang voor de erosiebestendigheid van de bestorting. Belasting door afvoer in kanaal Het gemaal Gorzeman heeft een pompcapaciteit 4 van 20 m 3 /s. Het gemaal trekt water aan vanuit het kanaal en loost op de Haringvliet. Het kanaal is ruim 50 m breed en heeft een waterdiepte van circa 2,5 m. Dit komt neer op een dieptegemiddelde stroomsnelheid van circa 0,16 m/s. Als gevolg van de afvoer treedt er een lage turbulentie-intensiteit (circa 0,2) op. Op basis van deze waarden wordt geconcludeerd dat stromingsbelasting als gevolg van afvoer door het kanaal niet van belang is. Daarnaast zal de stroming nabij de afmeerplaatsen en de taludbescherming kleiner zijn dan in het vrije stroomprofiel van het kanaal. Belasting door schepen De belasting door schroefstralen is afhankelijk van de configuratie van de schroef (diameter en afstand tot het talud) en het aangewende motorvermogen. Het kanaal en de aanlegplaatsen zijn alleen geschikt voor pleziervaart. Schroefstraalstroming in langsrichting van de kade wordt niet als maatgevend beschouwd, omdat de diepte ter plaatse van de vaarwegas voldoende groot is en de stroming geen effect heeft op het talud. Schroefstraalstroming dwars op de kade bij achteruit afgemeerde jachten wordt als maatgevend beschouwd. Voor schroefstralen wordt gerekend met een turbulentie-intensiteit van 0,40 [XIV]. Verder wordt gerekend met één schroef met een diameter van 0,20 m. Voor het aan te houden motorvermogen is een aanname gedaan. Voor het maximale beschikbare motorvermogen van de 4 Er wordt van uitgegaan dat het spuidebiet ongeveer van dezelfde grootte is. INPA R-01-Stabiliteit oever 7/23

11 jachten die aan- en afmeren wordt 20 kw aangehouden. Het maximaal aangewend vermogen wordt aangenomen op 100% van het beschikbare motorvermogen. De vaarsnelheid wordt conservatief niet in reductie gebracht op de stroomsnelheid in de schroefstraal Belasting door golven Golfbelasting op het talud wordt verwaarloosd. De dwarsafmeting van het kanaal is ongeveer 50 m. Windgolven dwars op het talud kunnen zich daarom nauwelijks ontwikkelen. Tevens blijkt dat het kanaal wordt gebruikt door pleziervaart. Omdat er in het kanaal niet snel gevaren wordt, zijn de scheepsgolven eveneens verwaarloosbaar Belasting op de kade Er wordt gerekend met een verkeersbelasting van 5 kn/m 2 over een breedte van 2,50 m. Deze belasting komt overeen met een aaneengesloten rij van licht verkeer. Omdat de strook direct langs het talud bestaat uit gras met daarnaast een voetpad is dit een representatieve belasting. Het voetpad zal hooguit gebruikt worden voor lichte onderhoudsvoertuigen (ruimte voor grotere en zwaardere voertuigen is er niet). Daarnaast wordt op de achterliggende weg een calamiteitbelasting van 13,3 kn/m 2 in rekening gebracht. De belastingen worden in de cohesieve lagen ongedraineerd (0%) aangebracht met een spreidingshoek van 45 o. De belasting bevindt zich net naast het talud. INPA R-01-Stabiliteit oever 8/23

12 3 Toetsing stabiliteit De buitenwaartse macrostabiliteit van het te realiseren talud wordt getoetst door middel van het programma D-Geo Stability. In dit hoofdstuk zijn de resultaten van de stabiliteitsberekening te vinden. Hiermee wordt inzichtelijk gemaakt wat het effect is op de secundaire waterkering. 3.1 Opbouw nieuwe oever De volgende aanpassingen dienen aan de kade doorgevoerd te worden: - De bestaande kadeconstructie moet worden verwijderd. Dit gebeurt door de bovenbouw te slopen en de palen op een niveau van NAP-4,0 m af te zagen. De palen worden dus niet getrokken. - De kade moet ontgraven worden tot NAP-3,82 m onder een talud van 1:1 en 1:1,5; - Op de onderzijde van het talud dient een bestorting opgebouwd te worden. De onderste laag (0,40 m in de teen en 0,90 m op het talud) bestaat uit staalslakken op een talud van 1:1,5. De toplaag bestaat uit breuksteen kg met een laagdikte van 0,45 m. - Het bovenste deel van het talud (van NAP-1,50 m tot NAP-0,40 m) wordt eerst aangevuld met mijnsteen. Boven de gemiddelde waterlijn (NAP-0,40 m) wordt (verdichte) klei (erosiebestendigheidscategorie II) toegepast op een filterdoek en krijgt het talud een helling van 1:1. De bekleding op het 1:1 talud is een betonblokkenmat. De betonblokkenmat is een Betomat type Basalton 15 (15 cm dikte, 10% open ruimte) en moet aan de bovenzijde van het talud worden verankerd middels perkoenpalen. 3.2 Stabiliteit talud De stabiliteit van het ontwerp is getoetst bij extreme neerslag en onder hoogwater omstandigheden. De resultaten zijn weergegeven in de Bijlage 2. Uit de toetsing blijkt dat het ontwerp voldoet. Tabel 9: Resultaten stabiliteitsberekening STBU Situatie Stabiliteitsfactor Bishop STBU Oordeel Berekend Vereist Extreme neerslag 0,89 0,89 Voldoet Hoogwater 0,94 0,89 Voldoet Te zien is dat de glijcirkel relatief beperkt is in diepte. Omdat de secundaire waterkering volgens de legger op grotere afstand van het kanaal ligt (circa 9 m uit de waterlijn), tast de glijcirkel het leggerprofiel van de secundaire waterkering nauwelijks aan. De veiligheid van de waterkering is daarmee gewaarborgd. Daarnaast wordt opgemerkt dat de (afgezaagde) houten palen van de huidige kadeconstructie in de praktijk mogelijk voor een hogere stabiliteit zorgen, omdat deze het maatgevende glijvlak (bij extreme neerslag) doorsnijden. Hetzelfde geldt voor de meerpalen (t.b.v. de toekomstige drijvende steigers) die nog worden aangebracht. Deze constructieve elementen zijn niet meegenomen in de stabiliteitsberekeningen en desondanks is het talud voldoende stabiel. INPA R-01-Stabiliteit oever 9/23

13 3.3 Afschuiving Betomat In deze paragraaf wordt de toetsing van de betonblokkenmat uitgevoerd op afschuiving en worden eventueel benodigde maatregelen bepaald. Het gewicht van de Betomat bedraagt circa 300 kg/m 2 (zie specificaties Betomat, Bijlage 3). Boven de waterlijn is het effectief gewicht dan 3 kn/m 2. Voor δ is 18 aangehouden op basis van [XI] en verzadigde klei. De maximale ankerkracht die geleverd moet worden door de verankeringsconstructie bedraagt (gerekend wordt met het volumieke gewicht boven water): ( ) ( ( ) ( ) ( ) ) =3,3 kn/m. Het geotextiel waarvan de Betomat gemaakt is heeft een treksterkte van gemiddeld 90 kn/m zodat dit voor het geotextiel van de Betomat geen probleem vormt. Kijkend naar het optreden van afschuiven voor de situatie met een oneindig lang talud geldt [XI]: ( ) ( ) ( ) ( ) Hieruit blijkt dat de betonblokkenmat op zichzelf niet stabiel is op het talud van 1:1. Pas bij een talud flauwer dan 1:3 is deze stabiel. Ondanks dat de mat aan de onderzijde enigszins ondersteund wordt door de steenbestorting, wordt een verankering aan de bovenzijde aangeraden. Geadviseerd wordt om op een h.o.h. afstand van maximaal 0,5 m perkoenpalen (Ø 8 cm, verduurzaamd of hardhout) toe te passen met een lengte van minimaal 1,5 m. Deze verankering dient zo ver mogelijk bij het talud vandaan geplaatst te worden om een stabiele verankering (voldoende passieve gronddruk) te garanderen. INPA R-01-Stabiliteit oever 10/23

14 4 Toetsing erosiebestendigheid De nieuwe oever moet voldoende erosiebestendig zijn om stroming- en golfbelasting te kunnen weerstaan. 4.1 Beschouwing bekledingen Het ontwerp van de bekleding bestaat, van onder naar boven, uit de volgende onderdelen: - Bestorting van stortsteen kg (ρ steen = kg/m 3 ) tot NAP-0,60 m op een talud van 1:1,5. De functie van de bestorting is bescherming van de onderzijde van het talud tegen stroming. De stabiliteit van de bestorting wordt getoetst in paragraaf Vanaf NAP-0,60 m wordt een blokkenmat aangebracht op een talud van 1:1. De blokkenmat betreft een Betomat type Basalton 15 en deze komt rond de waterlijn te liggen. De blokkenmat neemt de beperkte golfbelastingen op en is bestand tegen eventuele mechanische belasting door aanvaring van schepen. Omdat de blokkenmat één geheel vormt en de golven op het kanaal relatief klein zijn, treedt erosie rond de waterlijn door golven niet op; de blokkenmat is voldoende erosiebestendig. Het filterdoek waarop de blokken zijn vastgemaakt voorkomt tevens uitspoeling van gronddeeltjes uit de kade. Het is echter wel van belang dat het filterdoek gekozen wordt. Dit wordt in paragraaf 4.3 gedaan. Dat de blokkenmat niet afschuift, is aangetoond in het vorige hoofdstuk. 4.2 Toetsing stabiliteit stortsteen onder schroefstralen Voor het bepalen van de toelaatbare schroefstraalstroming op het stortsteen is gebruik gemaakt van formule uit [X] waarmee de toelaatbare belasting op de bekleding bepaald kan worden. De opneembare schroefstraalbelasting bij een talud van 1:1,5 is weergegeven in Tabel 10. De berekeningen zijn weergegeven in de Bijlage 4. Tabel 10: Opneembare schroefstraalbelasting Sortering Talud Hellingfactor [-] Toelaatbare stroomsnelheid [m/s] kg 1:1,5 op 1,49 3, kg 1:1,5 af 0,17 1, kg horizontaal 1,00 2,52 Opgemerkt moet worden dat stroming van het talud af in werkelijkheid wel enigszins optreedt, maar eigenlijk niet relevant is. Het aandeel van de schroefstraal dat afbuigt en het talud naar beneden volgt is relatief klein. De stroomsnelheid die daarbij optreedt is daarnaast een stuk kleiner dan de stroomsnelheid die wordt uitgerekend met de rekenregels. De stroomrichting is immers anders. Voor de volledigheid zijn de hellingfactor en de toelaatbare stroomsnelheid in Tabel 10 weergegeven, maar deze toets is eigenlijk niet relevant. Daarom wordt deze in het vervolg buiten beschouwing gelaten. INPA R-01-Stabiliteit oever 11/23

15 Voor de belasting t.g.v. schroefstralen zijn de afstand van de schroef tot de bestorting, de configuratie van de schroef en het aangewende motorvermogen van belang. Twee situaties worden onderscheiden, één waarbij een schip in langsrichting is afgemeerd langs de drijvende kade en één waarbij een schip met de achtersteven is afgemeerd richting de kade. In Figuur 4 is de aangehouden configuratie te zien voor een in langsrichting afgemeerd schip waarbij de schroef op afstand d p boven het stortsteen ligt. Voor d p is in dit geval 1,0 m aangehouden (de verwachting is dat dit conservatief is). De tweede situatie is schematisch weergegeven in Figuur 5. In deze situatie is de afstand tussen de schroef en het talud van belang. De schroefas van kleinere pleziervaartuigen steekt over het algemeen niet dieper dan circa 0,8 m. Op deze diepte is de afstand tussen het einde van de drijvende steiger en het talud circa 2,4 tot 3,0 m. Voor de hierboven beschreven situaties is de schroefstraalbelasting bepaald. De berekeningen zijn weergegeven in Bijlage 4 en een samenvattend overzicht is gegeven Tabel 11. De stabiliteit van de stortstenen voldoet ruim in het geval vaartuigen in langsrichting afgemeerd worden langs de steiger. Voor schroefstraalstroming t.g.v. in dwarsrichting afgemeerde vaartuigen is de stabiliteit van het stortsteen tevens voldoende. Tabel 11: Resultaten schroefstraalstroming Schroefstraalstroming door: Stroomsnelheid [m/s] Oordeel Optredend Toelaatbaar In langsrichting afgemeerde vaartuigen 0,49 2,52 Voldoet In dwarsrichting afgemeerde vaartuigen 1,90 3,07 Voldoet Drijvende afmeersteiger 2,6 m d p Figuur 4: Configuratie schroef t.o.v. stortsteen voor in langsrichting afgemeerde schepen INPA R-01-Stabiliteit oever 12/23

16 Figuur 5: Configuratie schroef t.o.v. stortsteen voor dwars op de kade afgemeerde schepen 4.3 Toetsing gronddichtheid De ondergrond van de oever mag niet uitspoelen. Van belang is dat de staalslakken en de ondergrond niet weg kunnen spoelen door de toplaag heen. Om dit te voorkomen moet de constructie geometrisch of hydraulisch dicht zijn Gronddichtheid Betomat De poriëngrootte van het geotextiel onder de Betomat is 230 µm met een tolerantie van +/- 70 µm. Voor de O 90 van het geotextiel wordt de conservatieve aanname gedaan dat deze 300 µm is. Onder het geotextiel komt een erosiebestendige kleilaag. Vanuit [XI] geldt O 90 < 125 µm voor de gronddichtheid van geotextielen op klei. Kijkend naar de openinggrootte van het geotextiel is er in de belastingzone dus een aanvullend geotextiel nodig, die uitspoeling voorkomt. Voor wat betreft waterdoorlatendheid voldoet de Betomat ruimschoots aan de gestelde eisen Gronddichtheid bestorting Voor een geometrisch dichte filterconstructie van het stortsteen gelden de volgende eisen: 1. D F15 / D b85 < < D F50 / D b50 < D 60 / D 10 < < D F15 / D b15 < 40 Met het subscript F wordt verwezen naar het filtermateriaal en met het subscript B wordt het basismateriaal aangeduid. In het geval van een meerlagensysteem wordt het onderliggende materiaal gezien als basismateriaal. INPA R-01-Stabiliteit oever 13/23

17 Eis 1 en 2 zijn van belang ter voorkoming van uitspoeling van basismateriaal door het filtermateriaal. De derde eis is van belang voor een stabiel korrelskelet. De laatste eis is van belang voor de doorlatendheid. De doorlatendheid van het filtermateriaal moet groter zijn dan die van het basismateriaal. Over het algemeen voldoen standaard steensorteringen aan eis 3 en hoeft hier niet aanvullend op getoetst te worden. Staalslakken In Tabel 12 is per eis aangegeven wat de bandbreedte is waarbinnen de gradering van het staalslakken moeten vallen. Vergelijken we dit met de aangehouden zeefkromme voor de sortering 32/63 mm (zie Tabel 8) dan blijkt dat de voorgestelde sortering voldoet. Tabel 12: Bandbreedte voor zeefkromme staalslakken Sortering Afmeting [mm] Oordeel sortering 32/63 mm Eis 1 D b85 > 45 Voldoet Eis 2 D b50 > 4,7 Voldoet D b50 < 56 Voldoet Eis 3 Eis t.a.v. interne stabiliteit 1,6<10 dus voldoet Eis 4 D b15 > 5,6 Voldoet D b15 < 45 Voldoet Mijnsteen / breuksteen In Tabel 13 is per eis aangegeven wat de bandbreedte is waarbinnen de gradering van de mijnsteen moeten vallen. Vergelijken we dit met de aangehouden zeefkromme voor de sortering 30/80 mm (zie Tabel 8) dan blijkt dat de voorgestelde sortering voldoet. Tabel 13: Bandbreedte voor zeefkromme mijnsteen / breuksteen Sortering Afmeting [mm] Oordeel sortering 30/80 mm Eis 1 D b85 > 45 Voldoet Eis 2 D b50 > 4,7 Voldoet D b50 < 56 Voldoet Eis 3 Eis t.a.v. interne stabiliteit Voldoet bij standaard sortering Eis 4 D b15 > 5,6 Voldoet D b15 < 45 Voldoet Basismateriaal Toetsing in hoeverre grond vanuit de kade kan uitspoelen is op basis van de beschikbare gegevens niet uit te voeren met de bovengenoemde regels. Er zijn geen korrelverdelingsdiagrammen beschikbaar van het aanwezige basismateriaal. Daarnaast varieert de bodemopbouw sterk in lengterichting (afwisselend klei, veen en zandlagen) en is het niet mogelijk een eenduidige toets uit te voeren. Vanwege de relatief dikke taludbekleding die aangebracht wordt, is de verwachting dat uitspoeling van gronddeeltjes niet zal optreden. De aangebrachte laag staalslakken en steenbestorting is INPA R-01-Stabiliteit oever 14/23

18 voldoende dik (0,85-1,35 m) om de kortdurende hydraulische belasting op het grensvlak van filtermateriaal en basismateriaal tot vrijwel nul te reduceren. Het filter is dus hydraulisch dicht. Om de gronddichtheid te garanderen wordt toch een geotextiel onder de staalslakken en het mijnsteen voorgeschreven. Om de uitvoering te vergemakkelijken wordt een zinkstuk toegepast. Het zinkstuk bestaat uit een geweven geotextiel met een wiepenrooster. Het wiepenrooster bestaat uit wiepen Ø10 cm die kruislings op een afstand van h.o.h. 1,0 m worden bevestigd aan het geotextiel. Het geotextiel dient daarom opgestikte lussen te hebben. De volgende eigenschappen voor het geotextiel dienen te worden aangehouden: - Karakteristieke openinggrootte (O 90 ): 200 µm - Waterdoorlatendheid: 10-3 m/s - Gewicht: 200 g/m 2 - Treksterkte: 50 kn/m Tijdens uitvoering dient een overlap van minimaal 0,5 m aangehouden te worden, zodat de aansluiting van de zinkstukken gewaarborgd wordt. INPA R-01-Stabiliteit oever 15/23

19 5 Conclusies en aanbevelingen In deze rapportage is een oever ontworpen die zowel stabiel en erosiebestendig is bij de randvoorwaarden die binnen het project gesteld worden. De opbouw van de oever en de taludbekleding is als volgt: - Onder NAP-1,50 m: o Taludhelling 1:1,5; o Zinkstuk (zie paragraaf 4.3.2); o Bestorting van staalslakken dik 0,90 m op talud en dik 0,40 m op teen; o Bestorting van breuksteen kg dik 0,45 m op talud en teen. - Onder NAP-0,60 m / NAP-0,40 m: o Taludhelling 1:1,5; o Zinkstuk (zie paragraaf 4.3.2); o Aanvulling met mijnsteen van NAP-1,50 m tot NAP-0,40 m; o Bestorting van breuksteen kg dik 0,45 m tot NAP-0,60 m. - Boven NAP-0,60 m: o Taludhelling 1:1; o Aanvulling met verdichte klei (erosiebestendigheidscategorie II) op een filterdoek (filterdoek omslaan op talud) vanaf NAP-0,40 m; o Betonblokkenmat (Betomat type Basalton 15) vanaf NAP-0,60 m. Betonblokkenmat aan de onderzijde gesteund op de bestorting en aan de bovenzijde verankerd met perkoenpalen (Ø 8 cm en minimaal 1,5 m lang, verduurzaamd of hardhout) h.o.h. maximaal 0,5 m. De opbouw van de oever en de taludbekleding is nader uitgewerkt op tekening. Opgemerkt moet worden dat de taludhellingen die als randvoorwaarden aan het ontwerp zijn gesteld vrij steil zijn. Voor de bestorting op het onderste deel van het talud is de stabiliteit van de stenen onder invloed van schroefstraalstroming net gegarandeerd. Hier liggen echter enkele aannames aan ten grondslag. Vanuit dit oogpunt worden onderstaande aanbevelingen gedaan: - Waar het qua ruimte mogelijk is de taludhellingen minder steil te maken. Voor het onderste deel van het talud wordt bij voorkeur 1:2 aangehouden. Dit levert een stabielere steenbestorting op. - Schepen zoveel mogelijk met de boeg naar het talud af te meren. Hierdoor wordt (frequente) belasting van de taludverdediging en eventuele erosie voorkomen. - Het in de praktijk monitoren van het gedrag van het talud. Er wordt geadviseerd om periodiek (bijvoorbeeld jaarlijks) de taluds te inspecteren op schade door schroefbelasting. Tot slot wordt aangeraden om de toepassing van LD-staalslakken milieutechnisch te verifiëren. In principe is het toegestaan om sorteringen groter dan of gelijk aan 32/63 mm toe te passen in grote oppervlakte wateren, maar dit dient op deze locatie nog beoordeeld te worden. INPA R-01-Stabiliteit oever 16/23

20 BIJLAGE 1: ONTWERP VERSTERKING INPA R-01-Stabiliteit oever 17/23

21 BIJLAGE 2: BEPALING SCHEMATISERINGSFACTOR INPA R-01-Stabiliteit oever 18/23

22 Analyse schematiseringsfactor In de STOWA Handreiking Ontwerpen en Verbeteren Boezemkaden wordt een schematiseringsfactor van ɣ b = 1,2 aangehouden. De schematiseringsfactor kan onderbouwd worden gereduceerd, maximaal tot 1,0. Voor het reduceren van de schematiseringsfactor is het Stappenplan Schematiseringsfactor (Arcadis, 2010) gebruikt. Hieronder worden de stappen gepresenteerd. Stap 1A Opstellen basisschematisatie Op basis van het beschikbare grondonderzoek en de gegevens over de waterspanningen is een schematisatie opgesteld. Stap 1B Stap 2 Opstellen ontwerp Het ontwerp is opgesteld binnen de basisschematisatie, waarbij een schadefactor en schematiseringsfacor conform de STOWA Handreiking zijn aangehouden. De stabiliteitsfactor is 0,96 (= 0,8 x 1,0 x 1,2). Nagaan of reductie van de schematisatiefactor nuttig is De reductie van de schematiseringsfactor is nuttig, omdat het ruimtetekort bij de ligplaatsen hiermee opgelosd kan worden. Daarnaast kan het ontwerp kostentechnisch gunstiger worden. Stap 3A Identificeren onzekerheden In onderstaande tabel zijn de onzekerheden benoemd en verwekt in scenario's. Voor elk scenario is de stabiliteitsfactor berekend en is het verschil met de oorspronkelijke stabiliteitsfactor bepaald. Scenario Onzekerheid Geschatte kans van optreden Motivatie Berekende stabiliteitsfactor Verschil met oorspronkelijke stabiliteitsfactor A Bodemopbouw 10,0% Uit het grondonderzoek blijkt dat zand en kleilagen elkaar afwisselen en dat er een veenlaag 0,90-0,06 aanwezig is. De maatgevende grondopbouw geschematiseerd. Het kan echter niet uitgesloten worden dat er lokaal een ongunstigere bodemopbouw aanwezig is. Er wordt een 0,5 m dikkere veenlaag aangehouden in de berekening. B Waterspanningen en ligging 1,0% De maatgevende situatie is geschematiseerd. 0,94-0,02 freatische lijn Er wordt een 0,5 m hoger liggende freatische lijn geschematiseerd. C Geometrie 1,0% Er is na ontgraving weinig variatie in de geometrie, maar een lokaal diepere kanaalbodem kan 0,96 0,00 negatieve invloed op de stabiliteit hebben. De kanaalbodem wordt 0,5 m dieper aangehouden in de berekening. D Grootte van verkeersbelasting 0,1% Er is rekening gehouden met een belasting van 13,3 kn/m2 (calamiteit) op de weg en 7,5 kn/m2 (onderhoudsvoertuig) langs de kade. Het is zeer onwaarschijnlijk dat het optreedt, maar in de berekening wordt 13,3 kn/m2 aangehouden langs de oever. 0,90-0,06 E Mate van consolidatie van grondlagen 1,0% Er wordt nauwelijks enige wateroverspanning verwacht, omdat er vrijwel geen extra gewicht wordt aangebracht ten opzichte van de oorspronkelijke situatie. Daarnaast is er maar één grondlaag echt gevoelig voor wateroverspanningen, dat is de veenlaag. Voor de veenlaag wordt voor elke laag die aangebracht wordt een consolidatiepercentage van 50% aangehouden in de berekening. De kans dat dit consolidatiepercentage in werkelijkheid optreedt is zeer onwaarschijnlijk. F Uitvoeringsaspecten 1,0% De laag staalslakken wordt in een te kleine laagdikte aangebracht. De dikte op het talud is 0,5 m kleiner dan in het ontwerp aangehouden. Dit is zeer onwaarschijnlijk, omdat dit duidelijk in het bestek is omschreven. G Beheersaspecten 1,0% Beheersaspecten zijn verdisconteerd in de belasting voor calamiteiten en onderhoudsvoertuigen. Er wordt rekening gehouden met het verwijderen (baggeren) van 0,5 m steenbestorting in de teen. Dit is zeer onwaarschijnlijk, omdat er geen baggeronderhoud verwacht wordt bij de ligplaatsen. 0,84-0,12 0,92-0,04 0,82-0,14 Stap 3B Bepalen schematiseringsfactor Er zijn twee scenario's die leiden tot een verschil in stabiliteitsfactor groter dan 0,10. Dit zijn scenario E & G, die gezamenlijk een kans van optreden hebben van 2,0%. Aflezen in onderstaande tabel levert een schematiseringsfactor van 1,11.

23 BIJLAGE 3: MACROSTABILITEIT BUITENTALUD INPA R-01-Stabiliteit oever 19/23

24 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_HW Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los T2 T 10. Zand, siltig 9. Veen Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU HW.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 8,00 [m] Radius : 12,48 [m] Safety : 0,98 19 T T Klei, siltig+zand 7. Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

25 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_HW Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los T1 T1 10. Zand, siltig 9. Veen 8. Klei, siltig+zand Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU HW.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 8,00 [m] Radius : 12,48 [m] Safety : 0, T T 7. Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

26 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_HW Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los T2 10. Zand, siltig 9. Veen 8. Klei, siltig+zand Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU HW.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 7,11 [m] Radius : 10,32 [m] Safety : 0,94 16 T1 17 T Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

27 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_EN Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU EN.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 8,00 [m] Radius : 12,79 [m] Safety : 0,89 19 T T1 8 T T Zand, siltig 9. Veen 8. Klei, siltig+zand 7. Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

28 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_EN Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los T1 T1 10. Zand, siltig 9. Veen Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU EN.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 8,00 [m] Radius : 12,79 [m] Safety : 0, T T Klei, siltig+zand 7. Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

29 Vervangen kademuur Hellevoetsluis STBU_EN Critical Circle Bishop Layers 19. Betonblokken 18. Ophoogzand 17. Ophoogklei 16. Mijnsteen 15. Stortsteen 14. Mijnsteen 13. Staalslakken 12. Klei, zandig 11. Zand, los T2 10. Zand, siltig 9. Veen 8. Klei, siltig+zand Annex - A4 form. - ctr. Phone Fax date drw. D-Geo Stability 10.1 : INPA B i-RNO.. STBU EN.sti Xm : -16,29 [m] Ym : 7,11 [m] Radius : 10,32 [m] Safety : 0,89 16 T1 17 T Klei, siltig+zand 6. Zand, siltig 5. Klei, siltig 4. Klei, matig 2 3. Zand, los 2. Klei, matig 1 1. Zand, matig

30 BIJLAGE 4: SPECIFICATIES BETOMAT INPA R-01-Stabiliteit oever 20/23

31 Coastal Productoverzicht 5. Leveringsprogramma Betomat Art.code Type Blok lengte in cm. Blok breedte in cm. Blok dikte in cm. Gewicht in kg/m 2 Open oppervlakte in % BETOMAT SYSTEEM PE-GR PE-GR ca PE-GR ca PE-GR ca BETOMAT SYSTEEM PE-VB PE-VB ca PE-VB ca BETOMAT SYSTEEM GS-VB GS-VB ca Standaard afmeting van de mat 240x600x15 cm. BETOMAT SYSTEEM ca Standaard afmeting van de mat ca. 180x600x28 cm. BETOMAT TYPE BASALTON Basalton 15 27,5 27,5 15 ca Standaard afmeting van de mat 220x605x15 cm. Kleur Betomat wordt standaard uitgevoerd in grijs. 20 Holcim Nederland B.V. - Coastal Productoverzicht

32

33 BIJLAGE 5: STABILITEIT TOPLAAG BODEMBESCHERMING SCHROEFSTRAAL INPA R-01-Stabiliteit oever 21/23

34 Stabititeit toplaag taludbescherming (stortsteen) project: INPA objectnaam: Kade Hellevoetsluis datum: 16 februari 2015 Geconcentreerde stroming (schroefstraalstroming) invoer: g 9,81 m/s 2 gravitatiesnelheid 1,65 - relatief gewicht steen D 50 0,28 m diameter stortsteen K sl 1,49 - hellingsreductiefactor zie r 0,40 - turbulentie-intensiteit (Ontwerp van schutsluizen) 2 K t 2,86 - turbulentiefactor (The Rock Manual) uitvoer: u (The Rock Manual) 3,07 m/s stroomsnelheid K sl 1,00 - hellingsreductiefactor zie u (The Rock Manual) 2,52 m/s stroomsnelheid K sl 0,17 - hellingsreductiefactor zie u (The Rock Manual) 1,04 m/s stroomsnelheid 5.226

35 Schroefstraal project: objectnaam: datum: INPA Vervangen kademuur Hellevoetsluis Kade Hellevoetsluis 16 februari Eigenschappen uittredende straal invoer: P d 20,00 kw aangewend vermogen per schroef D p 0,20 m echte schroefdiameter 1,00 t/m 3 dichtheid water Keuzemogelijkheid. Eén 1 toekennen bij de keuze, de overige vakken 0 invullen hulpparameter: 1 zonder straalbuis 0,71 0 schroef in straalbuis 1,00 0 schroef/straalbuis/combinatie 0,85 uitvoer: D o 0,14 m effectieve schroefdiameter Schutsluizen16.6abc u p 11,47 m/s stroomsnelheid achter schroef Rock Manual Plaats en grootte van maximum-bodemsnelheid Plaats maximum-snelheid bij de bodem invoer: d p 1,00 m verticale afstand straalas tot bodem uitvoer: x bp 5,60 m horizontale afstand schroef tot plaats Schutsluizen 16.8 Grootte van maximum-snelheid bij de bodem invoer: n 1,00 - aantal schroeven uitvoer: u bp 0,49 m/s maximale snelheid boven de bodem Rock manual controle: U bp <=U p OK 3 Dwars op de kade afgemeerde schepen invoer P d 20,00 kw aangewend vermogen hoofdschroef D o 0,14 m effectieve schroefdiameter x 2,4 m horizontale afstand vanaf de schroef z 0,0 m verticale afstand vanaf de straalas uitvoer u p 11,47 m/s stroomsnelheid achter schroef Rock Manual u p (x) 1,90 m/s snelheid langs straalas op afstand x Rock Manual u p (x,r) 1,90 m/s snelheid op punt (x,z) Rock Manual 4.189

36 BIJLAGE 6: MEMO DAMWAND TER PLAATSE VAN WSV WATERMAN INPA R-01-Stabiliteit oever 22/23

37 Iv-Infra b.v. Trapezium DL Sliedrecht Postbus AC Sliedrecht Nederland Telefoon Iv-Infra b.v. Kraanspoor SE Amsterdam Nederland Telefoon Iv-Infra b.v. Fultonbaan NE Nieuwegein Nederland Telefoon Iv-Groep b.v. Noordhoek LD Papendrecht Postbus CD Papendrecht Nederland Telefoon Fax INPA R01-Stabiliteit oever 23/23