Informatie t.b.v. vergunningaanvraag sluiten ovenfronten

Transcriptie

1 Informatie t.b.v. vergunningaanvraag sluiten ovenfronten Van: Cabot Norit Activated Carbon, Klazienaveen plant Datum: 12 juni 2015 Betreft: informatie t.b.v. de milieu neutrale vergunningaanvraag voor het sluiten van de ovenfronten Versie: definitief Inleiding Cabot Norit Activated Carbon, Klazienaveen plant (hierna: Cabot Norit) is voornemens de ovenfronten van ovens B1 en B2 gesloten te gaan uitvoeren. In bijlage 1 is de plattegrondtekening van de locatie opgenomen waarin is aangegeven waar de wijzigingen waarvoor nu een omgevingsvergunning wordt aangevraagd zullen plaats vinden. Het project om dit te realiseren gaat 17 augustus 2015 van start. Verwacht wordt dat het project 9 weken gaat duren waarmee de datum van gesloten zijn van de ovenfronten 19 oktober 2015 zal zijn. Beschrijving van de wijziging van de inrichting Cabot Norit is voornemens het transportsysteem van grondstoffen (bruinkool, turf) vanaf de opslagsilo s van de B1- en B2-ovens tot aan de B1- en B2-ovens geheel gesloten uit te gaan voeren en de ovenfronten van deze ovens te sluiten. Op dit moment is het transportsysteem deels open en zijn ook de ovenfronten open. Alle wijzigingen op een rijtje: Aanpassen van de silo s Gesloten maken van het voedingssysteem naar de ovens: o Vervangen brede band door 4 transportschroeven o Plaatsen Loss & Weight Feeder o Plaatsen Doorvalsluis o Plaatsen glijgoot naar de oven, inclusief veiligheidsafsluiters Ovenfrontplaten gesloten uitvoeren. Hierdoor komt het ovenfrontafzuigsysteem met schoorsteen te vervallen. In bijlage 3 is het Process Flow Diagram van de nieuwe situatie weergegeven. In bijlage 2 is de Interieur Eindsituatie weergegeven. Ook het gebouw B1/B2 zal aan de zuidzijde worden aangepast. In bijlage 4 is de Exterieur Eindsituatie weergegeven. Voor het aanpassen van het gebouw zijn constructieberekening gemaakt. Deze zijn als bijlage 5 tot en met 12 bijgevoegd, opgebouwd uit: Bijlage 5 t/m 7: constructieberekeningen gebouw en silo s Bijlage 8 t/m 11: gebouwaanzichten Bijlage 12: controle berekening bestaande bunkerfundatie Bijlage 13 t/m 22: layout tekeningen De huidige situatie van open transportsysteem en open ovenfronten is vergund. Door het gesloten maken van zowel het transportsysteem van de opslag silo s tot de ovens als ook het gesloten maken van de ovens zelf zal de stofemissie afkomstig van het transportsysteem en de luchtemissie vanuit de ovenfronten sterk gereduceerd worden.

2 Gegevens waaruit blijkt dat de wijzigingen milieu neutraal zijn De milieuaspecten die in het kader van het project sluiten van de ovenfronten van belang zijn, zijn: 1. Luchtemissie 2. Geluid 3. Atex 4. Brandbeveiliging Ad. 1. Door het geheel dicht maken van het transportsysteem vanaf de opslagbunkers tot aan de ovens zal de stofemissie tijdens het transport van grondstoffen sterk afnemen. Door het sluiten van de ovenfronten zal de luchtemissie vanuit de ovenfronten sterk verminderen. Dit zal een reductie van stof, luchtemissie (stof, PAK en C x H y ) en geur bewerkstelligen. Ad. 2. De geluidemissie van de procesinstallaties zal na afronding van het project sterk verminderd zijn door: 1. Het aanbrengen van isolatiemateriaal tussen de buitenwand en de wand van de silo s (deze ruimte is momenteel open ); 2. Het geheel dicht maken van het transportsysteem; 3. Het sluiten van de ovenfronten. Door het vervangen van de stenen van de wand aan de zuidzijde van het gebouw door platen zal naar verwachten de geluidisolatie van het gebouw afnemen. Door de afname in geluidemissie door het proces zal naar verwachting de geluidemissie door het gebouw overall afnemen. Ad. 3. In de huidige situatie is het transportsysteem voor grondstoffen deels gesloten deels open. Het open deel zorgt voor stof in de omgeving van de ovenfronten waardoor er kans op een explosieve atmosfeer aanwezig is. Om dit te voorkomen wordt er nu met water gesproeid. In de nieuwe situatie is het grondstoffen transportsysteem geheel gesloten uitgevoerd waardoor er geen stof in de omgeving van de ovenfronten meer aanwezig zal zijn en er geen kans op een explosieve atmosfeer meer aanwezig zal zijn. Het watersproeisysteem komt daarmee ook te vervallen. Voor het gesloten systeem zullen alle relevante onderdelen aan de geldende ATEX eisen voldoen. Ad. 4. Qua brandbeveiliging wordt het volgende veranderd: Door het isoleren van de buitenwand en de wand van de silo s (zie ook bij Ad. 2: geluid) kan er op deze plaats geen stofophoping (waaruit broei zou kunnen ontstaan) meer plaats vinden. De huidige sprinklerinstallaties bij de aanvoerband voor de ovens (de zogenaamde brede band, deze komt te vervallen) zullen worden verwijderd omdat de ovens en het aanvoersysteem helemaal gesloten worden uitgevoerd. Verder wordt in het systeem een sluis in de toevoer naar de ovens geïnstalleerd die voorkomt dat eventuele terugslag van de ovens in het transportsysteem terecht zal komen. Van de huidige handmatige blusinstallatie met ringleiding bovenin de bunkers wordt de ringleiding met kleine gaatjes vervangen door een sproeibol om een groter blusoppervlak te verkrijgen. In bijlage 23 tot en met 29 zijn de verschillende vluchtplantekeningen opgenomen.

3 Aantal bijlagen: 29 Bijlage 1: Plattegrondtekening Bijlage 2: Interieur eindsituatie Bijlage 3: Process Flow Diagram nieuwe situatie Bijlage 4: Exterieur eindsituatie Bijlage 5: Constructieberekeningen Belastingen Bijlage 6: Constructieberekeningen Staalberekeningen Bijlage 7: Constructieberekeningen Bunkers Bijlage 8: Constructieberekeningen Aanzicht Noordgevel Bijlage 9: Constructieberekeningen Aanzicht Oostgevel Bijlage 10: Constructieberekeningen Aanzicht Westgevel Bijlage 11: Constructieberekeningen Aanzicht Zuidgevel Bijlage 12: Constructieberekeningen Controleberekening bestaande bunkerfundatie Bijlage 13: t/m 22: diverse layout tekeningen Bijlage 23 t/m 29: diverse vluchtplannen

4 B1 B2 Project Area SCHAAL: DATUM: TEK.NAAM: GETEK.: OPMERKING: CABOT NORIT ACTIVATED CARBON Klazienaveen plant TEK.NR.: 77WA BLAD NR.:

5 Interieur eindsituatie

6 Exterieur eindsituatie

7 Process Flow Diagram (PFD) nieuwe situatie

8 Projectnummer : Project : Bunker B1 B2 Adres : Klazinaveen Client : Norit Nederland b.v. Onderwerp Onderdeel Rapportnummer : Vervanging bunkergebouw : Gewichts- en stabiliteitsberekening : A1 Uitgangspunten - Voorschriften : NEN EN NL NEN EN NL NEN EN NL NEN EN NL NEN EN NL - Gevolgklasse : CC2a - Ontwerplevensduur : 50 jaar - Windgebied : III - Terreincategorie : onbebouwd - Brandweerstand : géén eis - Buitengewone belasting combinaties : niet in beschouwing genomen Datum : Revisie : - d.d. : Status : Controle Constructeur: R.C. Dam MSEng Controle Norit / Klazinaveen:

9 Inhoud Algemeen... 3 Inleiding... 3 Veiligheid... 3 Tekeningen D overzicht... 4 Belastingen... 5 Blijvende belastingen door eigen gewicht constructie(g)... 5 Blijvende belastingen door permanente machines (G)... 5 Opgelegde belastingen (Q)... 6 Sneeuwbelasting... 6 Windbelasting... 7 Belasting uit bovenliggend transportsysteem (G) Belasting door Bunkers Belasting door Uitdraagbodem op de constructie Belasting door Afvoerschroef Belasting uit Rotary Valve en aanhangende Chute op de constructie Belasting uit vloeren nivo 2,6 m nivo 5,2 m nivo 7,4 m nivo 8,2 m nivo 11,2 m dakvloer 13,7 m Samengestelde puntlasten gespecificeerd Stabiliteit Reactiekrachten op de fundering gewichtsberekening A

10 Algemeen Inleiding In deze berekening worden belastingen bepaald voor zoals die in rekening gebracht dienen te worden op het nieuw te bouwen staalskelet voor de bunkers 1 en 2 op het terrein van Norit Nederland b.v. te Klazinaveen. Naast deze berekening zal de hele berekeningen set nog de volgende onderdelen omvatten: A2 Staalberekeningen en A3 Bunkerberekening. Veiligheid We beperken ons in deze berekening de uiterste grenstoestand volgens NEN EN 1990 tabel NB.12 A2.4(B) en de bruikbaarheidsgrenstoestand volgens NEN EN 1990 tabel A1.4 regel karakteristiek. Buitengewone belastingcombinaties zoals ontploffing, aanrijding, brand zijn in het kader van onze opdracht niet in beschouwing genomen. De eigenaar zal indien dit geëist wordt bouwkundige maatregelen treffen om te voorkomen dat deze belastinggevallen calamiteiten veroorzaken. Het vulling van de bunker tot 100% is verwerkt als een gewoon belastinggeval, al wordt dit bedrijfsmatig als calamiteit gezien. We rekenen hiervoor de belastingcombinaties volgens bovenstaande tabellen gewichtsberekening A

11 Tekeningen 3-D overzicht gewichtsberekening A

12 Belastingen Blijvende belastingen door eigen gewicht constructie(g) Staal 78,5 kn/m2 veelal meegenomen in de berekeningen van Technosoft Staaldak - stalen dakplaten 0,10 kn/m 2 - isolatie/dakbedekking 0,10 - overig staal + leidingen 0,10 0,30 kn/m 2 Gevelbekleding - staalplaat + gordingen 0,20 kn/m 2 Onderhoudsbordessen met roostervloer - roosters 0,35 kn/m 2 - hekwerken omgeslagen 0,30 - overig staal omgeslagen 0,35 1,00 kn/m 2 Trappen met roostertreden - roostertreden 0,30 kn/m 2 - hekwerken omgeslagen 0,60 - trapbomen omgeslagen 0,60 1,50 kn/m 2 Blijvende belastingen door permanente machines (G) Transportconstructie (bestaand) totaal 600,0 kn Bunker 232 m3 222,0 kn Uitdraagbodem 125,1 kn Afvoerschroef 44,8 kn Rotary Valve 27,1 kn Chute met kleppen 11,5 kn gewichtsberekening A

13 Opgelegde belastingen (Q) Vloeren en daken Dak met helling 0 niet toegankelijk 0 = 0,0 1 = 0,0 2 = 0,0 1,0 kn/m 2 geconcentreerde last 2,0 kn lijnlast lang 1 m 2,0 kn/m Onderhoudsbordes vloer E2 0 = 1,0 1 = 0,9 2 = 0,8 3,0 kn/m 2 geconcentreerde last 4,0 kn lijnlast lang 1 m 2,0 kn/m Door te verwerken grondstof Inhoud van een bunker 232 m 3 netto inhoud * 7,5 kn/m 3 = 1740,0 kn/bunker soortelijk gewicht 750 kg/m3 grondstof op vuldeel Uitdraagbodem 2,3*4*1*7,5 69,0 kn grondstof op uitloop Uitdraagbodem 4*0,6*2,0*7,5 36,0 kn grondstof in afvoerschroef 3 m 3 * 7,5 22,5 kn grondstof in Rotary Valve 1 m 3 * 7,5 7,5 kn Sneeuwbelasting sneeuwbelasting op maaiveld s k 0 = 0,0 1 = 0,2 2 = 0,0 0,7 kn/m 2 sneeuwbelastingsvormcoëfficiënt 1 = 0,8 0,56 kn/m 2 h = 30-13,7 = 16,3 m l s = 2* 16,3 15m w = (6,2+18)/(2*16,3) = 0,74 s = 6,2*0,7/15 = 0,29 2 = w + s = 0,74 + 0,29 = 1,03 0,72 kn/m 2 sneeuwbelasting is overal kleiner dan 1,0 kn/m 2 en hoeft verder niet in rekening gebracht te worden gewichtsberekening A

14 Windbelasting Windbelasting op 31 m boven maaiveld q p(31) 1,00 kn/m 2 Windbelasting op 26,1 m boven maaiveld q p(26,1) = q p(25,9) 0,95 kn/m 2 Windbelasting op 13,7 m boven maaiveld q p(13,7) 0,78 kn/m 2 Op basis van Tabel NB.5, gebied III, onbebouwd, ontwerplevensduur 50 jaar De windbelasting kan bij berekening Technosoft ook door de belastinggenerator bepaald worden, waarbij uiteraard de extreme stuwdruk die als basis woord de windbelasting op een staaf dient, in overeenstemming moet zijn aan de hierboven genoemde markante waarden. onder 13,7 m+: h < b q p = q p(13,7) onder 26,1 m+: h > 2b bovenste blok h = 6,6 m q p = q p(25,9) beschouw transportsysteem als ligger op het dak, c f = 2,0 q p = q p(31) gewichtsberekening A

15 onder 11,7 m+: h < b neem q p > q p(11,7) onder 13,7 m+: b < h < 2b neem toch helemaal q p = q p(13,7) onder 26,1 m+: h > 2b: bovenste blok h = 6,4 m: q p = q p(26,1) beschouw transportsysteem als ligger op het dak c f = 2,0 en q p = q p(31) Wind op voorgevel / achtergevel beschouw gebouw onder 13,7 m+ (b = 30,4m): e = min(b, 2h) = 27,4 m h/d < 1 beschouw torens tussen 13,7 m+ en 26,1 m+: e = min(b, 2h) = 6,6 m h/d = 4 Wind op kopgeven van nieuwbouw beschouw gebouw onder 13,7 m+ (b > 50 m): e = min(b, 2h) = 27,4 m h/d < 1 (inclusief bestaand) beschouw torens tussen 13,7 m+ en 26,1 m+: e = min(b, 2h) = 6,4 m h/d = 4 Wind op bovenliggend transportsysteem (tussen de bunkertorens L = 18 m, uitkragend naast as G: L = 9 m) A ref = 9*2,7 = 24,3 m2 Q w,k = 24,3 * 2,0 * 1,00 = 48,6 kn per frame (as B, F, G) Moment per frame op 26,0 m hoogte: M w,k = Q + ½ * 2,7 = 65,6 knm Koppelkracht op breedte 2,4 m F w,k = 65,6/2,4 = 27,3 kn gewichtsberekening A

16 Externe windbelasting per zone: Interne windbelasting: Interne windbelasting berekend met deuren gesloten bij storm: c pi = 0,2 en c pi = -0,3 Aangezien de binnenzijde van het gebouw onder 26,1 m+ voor luchtdruk één geheel is gaan we voor de hele binnenruimte uit van q p(26,1): overdruk: q wi,k = 0,2*0,95 = 0,190 kn/m 2 onderdruk: q wi,k = -0,3*0,95 = -0,285 kn/m 2 neem overdruk = - onderdruk = q wi,k = 0,29 kn/m 2 neem in huisje op de toren onder en overdruk q wi,k = 0,3*1,0 = 0,30 kn/m gewichtsberekening A

17 Belasting uit bovenliggend transportsysteem (G) De totale belasting bedraagt 600 kn en is opgegeven door Norit Nederland b.v. De verdeling daarvan is ingeschat op basis van de lengte van het opgelegde transportsysteem. Op de linker bunker tussen as A en B maximaal 40 % (240 kn) en op de rechter bunker tussen as F en G maximaal 70 % (420 kn). In de verdeling van deze belasting op de steunpunten zijn de belastingen nog wat naar boven afgerond. De grootste lasten komen uit het transportsysteem met de omhullende plaatstalen koker. Omdat niet helemaal met zekerheid bepaald kan worden waar de puntlast op de ondersteunende balken afdraagt worden alle ondersteunende balken in het bovenvlak van de ondersteuningsconstructie robuust uitgevoerd. Het transportsysteem kraagt rechts ongeveer 8 tot 10 meter uit en wordt ondersteund door 2 schoren. Deze geven een Vertikale en horizontale puntlast lager in het frame op as G. De neerwaartse belasting uit dit systeem wordt beschouw als eigen gewicht aangezien de variabele last door te vervoeren product maximaal Q k = 40*0,65*0,15*7,5 = 30 kn ofwel 5% van het totaal is Kleine lasten 10 kn zijn vervallen, dit is het eigen gewicht van de huisjes, nu meegenomen in model. De lasten rechts zijn verlaagt naar 2x40 kn op 26 m+ en 2x40 kn op 16 m+ en 28 kn horizontaal gewichtsberekening A

18 Belasting door Bunkers q-last A op balk 1 in as A en G, q-last B op balk 2 in as B en F Vullingsgraat bij calamiteit 100% Vullingsgraat bij normaal productieproces 80% (wordt nog doorgegeven0 belastinglengte op ondersteuningsbalken 3,9 meter q-last A op balk 1 g k / q k = 100/3,9 / 789/3,9 = 25,6 / 202,3 kn/m q-last B op balk 2 g k / q k = 122/3,9 / 951/3,9 = 31,3 / 243,9 kn/m gewichtsberekening A

19 Bepaling van het zwaartepunt van de bunker ten opzichte van balk 2 Gewichten per bunkerdeel uit de calculatielijst van Vossebelt gewichtsberekening A

20 Belasting door Uitdraagbodem op de constructie Opgegeven gewicht uitdraagbodem: G = 125,1 kn Volgens producttekening te verdelen over 3 lijnvormige steunpunten op 3 onderslagbalken. Neem gezien de zekerheid in de verdeling van de belastingen op elke balk 40% van het totaalgewicht dit resulteert in een lijnlast lang 3,8 meter op de balk aan vulzijde geldt op de balk aan uitloopzijde geldt op de middenbalk geldt g k = 0,4*124,8/3,8 = 13,2 kn/m q k = 69/2/3,8 = 9,1 kn/m q k = 36/2/3,8 = 4,8 kn/m q k = 9,1+4,8 = 13,9 kn/m Ondersteuningsliggers Uitdraagbodem zie vloerliggers 11,2 m gewichtsberekening A

21 Belasting door Afvoerschroef Gezien de geometrie van dit apparaat word de helft van de belasting bij q1 afgedragen en draagt q2 de andere helft af. De lengte van q1 is 1,5 meter, en de lengte van q2 is 3,4 meter. Vanwege de onzekerheid in de verdeling nemen we voor beide belastingen 60% van de totaallast q1: g k / q k = 44,8*0,6/1,5 / 22,5*0,6/1,5 = 17,9 / 9,0 kn/m q2: g k / q k = 44,8*0,6/3,4 / 22,5*0,6/3,4 = 7,9 / 4,0 kn/m Liggers machineondersteuning gewichtsberekening A

22 Belasting uit Rotary Valve en aanhangende Chute op de constructie Ook hier nemen we in verband met de onzekerheid in de verdeling van het gewicht weer 20% extra. q: g k / q k = 1,2*38,6/2/3,6 / 1,2*7,5/2/3,6 = 6,5 / 1,3 kn/m gewichtsberekening A

23 Belasting uit vloeren nivo 2,6 m+ roostervloer: g k / q k = 1,0 / 3,0 kn/m 2 trap h = 2,6: g k / q k = 1,9 / 1,75 kn hekwerk: g k / q k = 0,5 / - kn/m Puntlasten op frames in E/2 en F/ gewichtsberekening A

24 nivo 5,2 m+ roostervloer: g k / q k = 1,0 / 3,0 kn/m 2 trap h = 2,6: g k / q k = 1,9 / 1,75 kn trap h = 3,0: g k / q k = 2,2 / 2,0 kn hekwerk: g k / q k = 0,5 / - kn/m reacties uit loopbrug als bij vloer op 11,2 m+ UNP240 rechts van as F minder zwaar belast en korter als UNP240 van loopbrug => voldoet gewichtsberekening A

25 nivo 7,4 m+ roostervloer: g k / q k = 1,0 / 3,0 kn/m 2 trap h = 0,8: g k / q k = 0,7 / 0,6 kn hekwerk: g k / q k = 0,5 / - kn/m HEA180 ligger op tekening kan HEA140 worden mits apparaat aansluitingen dit toelaten gewichtsberekening A

26 nivo 8,2 m+ roostervloer: g k / q k = 1,0 / 3,0 kn/m 2 trap h = 0,8: g k / q k = 0,7 / 0,6 kn trap h = 3,0: g k / q k = 2,2 / 2,0 kn hekwerk: g k / q k = 0,5 / - kn/m maatgevende IPE 160 ligger getoetst bij vloer op 11,2 m+ reacties uit loopbrug als bij vloer op 11,2 m gewichtsberekening A

27 nivo 11,2 m+ roostervloer: g k / q k = 1,0 / 3,0 kn/m 2 trap h = 3,0: g k / q k = 3,0 / 1,7 kn/boom hekwerk: g k / q k = 0,5 / - kn/m tussenliggers: ligger bij trapoplegging is ook getoetst in T.S. Raamwerken kraanbaanligger IPE240 zie T.S. Raamwerken R (G)A/B = 1,5 / 6,0 kn R (Q)A/B = 26,6 / 49,1 kn gewichtsberekening A

28 dakvloer 13,7 m+ dakvloer: g k / q k = 0,3 / 1,0 kn/m 2 dakliggers: gewichtsberekening A

29 Samengestelde puntlasten gespecificeerd gewichtsberekening A

30 gewichtsberekening A

31 gewichtsberekening A

32 gewichtsberekening A

33 Stabiliteit De frames op as A,B,F en G zorgen voor de stabiliteit van de torens bij wind op voor/achtergevel Waarbij het frame op as A gelijk is aan het frame op as G en het frame op as B gelijk is aan het frame op as F gewichtsberekening A

34 Voor het lagere middengebied zij er nog stabiliteitsframes op as C en as G De frames op as 1 en 2 tussen A en B en op as 1 en 2 tussen F en G zorgen voor de stabiliteit van de torens bij wind op kopgevel van het nieuwe deel. Daarbij is het deel tussen F en G steeds gespiegeld ten opzichte van het deel tussen A en B gewichtsberekening A

35 gewichtsberekening A

36 gewichtsberekening A

37 De gevelstijlen in as 1 tussen as C en E dragen over de volle hoogte af naar fundering en dak. In het dak bevind zich een windverband wat de krachten weer wegbrengt naar as C en E. Daarnaast wordt op dit nivo as C nog gekoppeld met as B en as E met as F. De uitbuiging van as F is op dit nivo ca 15 mm en van as E bedraagt de uitbuiging het dubbele. Dus zal er een kracht vanuit het frame op as E op het frame op as F uitgeoefend worden. In de Technosoft modellen is in het spant op as E een veer van 2000 kn/m aangebracht die het windverband in het dak voorstelt. De reactie hierdoor is 33 kn representatief bij wind op de voorgevel. Deze kracht is opgenomen in het model van het spant op as F. Verder is het windverband van het dak getoetst in een apart model. De berekeningen van de sterkte en stijfheid van de stabiliteitsframes worden per frame uitgevoerd in Technosoft Raamwerken gewichtsberekening A

38 Reactiekrachten op de fundering gewichtsberekening A

39 gewichtsberekening A

40 gewichtsberekening A

41 Projectnummer : Project : Bunker B1 B2 Adres : Klazinaveen Client : Norit Nederland b.v. Onderwerp Onderdeel Rapportnummer : Vervanging bunkergebouw : Staalberekeningen : A2 Uitgangspunten - Voorschriften : NEN EN NL - Gevolgklasse : CC2a - Ontwerplevensduur : 50 jaar - Windgebied : III - Terreincategorie : onbebouwd - Brandweerstand : géén eis - Buitengewone belasting combinaties : niet in beschouwing genomen Datum : Revisie : - d.d. : Status : Controle Constructeur: R.C. Dam MSEng Controle Norit / Klazinaveen:

42 Inhoud Algemeen... 2 Inleiding... 2 Technosoft Uitvoer... 3 Trapbomen... 3 Liggers... 8 Vloerliggers 2,6 m Vloerliggers 5,2 m Vloerliggers 7,4 m Vloerliggers 8,2 m Vloerliggers 11,2 m Kraanbaanligger 11,2 m Dakliggers 13,7 m Frames Frame as Frame as Frame as Frame as E Frame as F Frame as G Windverband dak Algemeen Inleiding In deze berekening worden liggers en raamwerken van het nieuw te bouwen staalskelet voor de bunkers 1 en 2 op het terrein van Norit Nederland b.v. te Klazinaveen, berekend met Technosoft rekenprogrammatuur. Naast deze berekening is ook de berekening A1 Gewichtsberekening van toepassing gewichtsberekening A

43 Technosoft Uitvoer Trapbomen TS/Raamwerken Rel: 5.31b 9 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: trapboom Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 09/02/2015 Bestand..: Z:\docs\projecten\115020\Berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\trapbomen.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE UN P 180 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 UNP180 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal gewichtsberekening A

44 KNOPEN Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :UNP180 NDM NDM :UNP180 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke belasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal REACTIES B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen gewichtsberekening A

45 BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZgeProj :QZgeProj REACTIES B.G:2 Veranderlijke belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k,1 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie gewichtsberekening A

46 DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie REACTIES -3.9 Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie REACTIES Kn. X Z M Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES REACTIES Kn. X Z M Blijvende combinatie gewichtsberekening A

47 STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord Doorbuiging en verplaatsing: Aantal bouwlagen: 1 Gebouwtype: Overig Toel. horiz. verplaatsing gehele gebouw: h/300 Kleinste gevelhoogte [m]: 0.0 MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 UNP Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: onder: *h boven: onder: TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] Staaf EN (6.61) Begin EN (6.29) gewichtsberekening A

48 Liggers Vloerliggers 2,6 m+ TS/Raamwerken Rel: 5.31b 10 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: vloerliggers 2,6 m+ Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 09/02/2015 Bestand..: z:\docs\projecten\115020\berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\vloerliggers 5,2 m+.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 1 1.HEB IPE MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 IPE120 1:S e e IPE180 1:S e e HEB120 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :Normaal :Normaal KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z gewichtsberekening A

49 STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :HEB120 NDM NDM :IPE180 NDM NDM :IPE120 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke belasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :PZLokaal :PZLokaal :PZLokaal :PZLokaal REACTIES Kn. X Z M B.G:1 Permanente belasting : Som van de reacties : Som van de belastingen gewichtsberekening A

50 BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZgeProj :QZLokaal :QZLokaal :PZLokaal :PZLokaal :PZLokaal :PZLokaal REACTIES Kn. X Z M B.G:2 Veranderlijke belasting : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k,1 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie gewichtsberekening A

51 DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie REACTIES Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie REACTIES Kn. X Z M Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES REACTIES Kn. X Z M Blijvende combinatie gewichtsberekening A

52 STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 IPE Gewalst 1 2 IPE Gewalst 1 3 HEB Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ,9 onder: , *h boven: ,5 onder: , *h boven: onder: TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] My-max EN (6.12y) Staaf EN (6.54) My-max EN (6.12y) gewichtsberekening A

53 Vloerliggers 5,2 m+ TS/Raamwerken Rel: 5.31b 9 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: vloerliggers 5,2 m+ Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 09/02/2015 Bestand..: Z:\docs\projecten\115020\Berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\vloerliggers 5,2 m+.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 1 1.IPE HEA180 4 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 IPE180 1:S e e HEA180 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :Normaal KNOPEN Knoop X Z gewichtsberekening A

54 STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :IPE180 NDM NDM :HEA180 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke belasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZLokaal :QZLokaal REACTIES B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting gewichtsberekening A

55 STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZgeProj :QZLokaal REACTIES B.G:2 Veranderlijke belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k,1 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie gewichtsberekening A

56 REACTIES Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie REACTIES Kn. X Z M Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Blijvende combinatie REACTIES Kn. X Z M Blijvende combinatie gewichtsberekening A

57 STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 IPE Gewalst 1 2 HEA Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord 1.000* Geschoord Geschoord * Door gebruiker gedefinieerde kniklengte KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: *2,5 onder: *h boven: onder: TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] Staaf EN (6.54) Staaf EN (6.54) gewichtsberekening A

58 Vloerliggers 7,4 m+ TS/Raamwerken Rel: 5.31b 9 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: machineonderslag vloer 7,4 m+ Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 09/02/2015 Bestand..: Z:\docs\projecten\115020\Berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\vloerliggers 7,4 m+.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 1 1.HEA MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 HEA140 1:S e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal KNOPEN Knoop X Z gewichtsberekening A

59 STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :HEA140 NDM NDM :HEA140 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke belasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZLokaal :QZLokaal REACTIES B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZgeProj :QZgeProj gewichtsberekening A

60 REACTIES B.G:2 Veranderlijke belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k,1 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie REACTIES Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max gewichtsberekening A

61 OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie REACTIES Kn. X Z M Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES REACTIES Kn. X Z M STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Blijvende combinatie Geschoord MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 HEA Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord 1.000* Geschoord Geschoord * Door gebruiker gedefinieerde kniklengte KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ,8;1,1 onder: , *h boven: onder: TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] My-max EN (6.12y) Staaf EN T(6.46) gewichtsberekening A

62 Vloerliggers 8,2 m+ TS/Raamwerken Rel: 5.31b 9 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: tussenliggers vloer 8,2 m+ Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 09/02/2015 Bestand..: z:\docs\projecten\115020\berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\vloerliggers 8,2 m+.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 3 2.HEA K80/80/ K80/80/5 1 1.HEA MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 K80/80/10 2:S e e K80/80/5 1:S e e UNP160 1:S e e HEA180 1:S e e HEA220 1:S e e gewichtsberekening A

63 PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :Normaal :Normaal :Normaal :Normaal KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :HEA220 NDM NDM :HEA180 NDM NDM :HEA180 NDM NDM :HEA180 NDM NDM :K80/80/10 ND- ND :UNP160 NDM NDM :K80/80/5 NDM ND :UNP160 NDM NDM :K80/80/5 ND- NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke belasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) gewichtsberekening A

64 BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZGlobaal :PZLokaal :PZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :PZLokaal :PZLokaal REACTIES Kn. X Z M B.G:1 Permanente belasting : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting gewichtsberekening A

65 STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZgeProj :PZLokaal :PZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :PZLokaal :PZLokaal REACTIES Kn. X Z M B.G:2 Veranderlijke belasting : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund G k,1 2 Fund G k, Q k,2 3 Kar G k, Q k,2 4 Blij G k,1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Fundamentele combinatie gewichtsberekening A

66 DWARSKRACHTEN Fundamentele combinatie REACTIES -84 Fundamentele combinatie Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Karakteristieke combinatie gewichtsberekening A

67 REACTIES Kn. X Z M Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Blijvende combinatie REACTIES Kn. X Z M Blijvende combinatie STAALPROFIELEN - ALGEMENE GEGEVENS Stabiliteit: Classificatie gehele constructie: Geschoord Doorbuiging en verplaatsing: Aantal bouwlagen: 1 Gebouwtype: Overig Toel. horiz. verplaatsing gehele gebouw: h/300 Kleinste gevelhoogte [m]: gewichtsberekening A

68 MATERIAAL Mat Profielnaam Vloeisp. Productie Min. drsn. nr. [N/mm 2 ] methode klasse 1 K80/80/10 = dummy 235 Warmgewalst 1 2 K80/80/5 235 Warmgewalst 1 3 UNP Gewalst 1 4 HEA Gewalst 1 5 HEA Gewalst 1 Partiële veiligheidsfactoren: Gamma M;0 : 1.00 Gamma M;1 : 1.00 KNIKSTABILITEIT Extra Extra Staaf l sys Classif. y l knik;y aanp. y Classif. z l knik;z aanp. z [m] sterke as [m] [kn] zwakke as [m] [kn] Geschoord Geschoord 1.000* Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord Geschoord * Door gebruiker gedefinieerde kniklengte KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l gaffel Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ,8;1,4;1,8 onder: *h boven: onder: *h boven: ,75 onder: , *h boven: ,75 onder: , *h boven: onder: *h boven: onder: *h boven: onder: *h boven: onder: TOETSING SPANNINGEN Staaf Mat BC Sit Kl Plaats Norm Artikel Formule Hoogste toetsing Opm. nr. U.C. [N/mm 2 ] My-max EN (6.12y) My-max EN (6.12y) Staaf EN T(6.46) Staaf EN T(6.46) My-max EN (6.29) Staaf EN (6.47y) My-max EN (6.12y) Staaf EN (6.47y) gewichtsberekening A

69 Vloerliggers 11,2 m+ TS/Raamwerken Rel: 5.31b 9 feb 2015 Project..: Norit Nederland b.v. - bunker B1 en B2 Onderdeel: vloerliggers 11,2 m+ Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Datum...: 06/02/2015 Bestand..: Z:\docs\projecten\115020\Berekening\ontwerpberekening\ tussenliggers\vloerliggers 11,2 m+.rww Rekenmodel...: 1e-orde-elastisch. Theorie voor de bepaling van de krachtsverdeling: Geometrisch lineair. Fysisch lineair. Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Staal NEN-EN :2006 C2:2009 NB:2011(nl) GEOMETRIE 8 6.IPE HEB IPE HEB HEB UNP UNP MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 S e S e-005 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 K80/80/10 2:S e e IPE160 1:S e e UNP200 1:S e e UNP240 1:S e e HEB240 1:S e e gewichtsberekening A

70 PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :Normaal :Normaal :Normaal :Normaal KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :K80/80/10 ND- ND :UNP200 NDM NDM :IPE160 NDM NDM :IPE160 NDM NDM :IPE160 NDM NDM :IPE160 NDM NDM :HEB240 NDM NDM :HEB240 NDM NDM :HEB240 NDM NDM :UNP240 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek gewichtsberekening A

71 VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= Veranderlijke dakbelasting 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :PZGeproj :PZGeproj :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal gewichtsberekening A

72 REACTIES Kn. X Z M B.G:1 Permanente belasting : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke dakbelasting STAAFBELASTINGEN B.G:2 Veranderlijke dakbelasting Staaf Type q1/p/m q2 A B :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :PZLokaal :PZLokaal :QZLokaal :QZLokaal :QZLokaal gewichtsberekening A