Algemene omschrijving mast 15m hoog

Maat: px

Weergave met pagina beginnen:

Download "Algemene omschrijving mast 15m hoog"

Roeland Smeets
7 jaren geleden
Aantal bezoeken:

1 Algemene omschrijving mast 15m hoog Bladnr: 1 Het bedrijf Strago Electro levert lichtmasten van 12, 15, en 18 meter hoogte. Deze lichtmasten kunnen overal in Nederland geplaatst worden. In deze berekening worden 2 type fundaties per mastlengte gecontroleerd. - fundering zonder mastverzwaring - fundering met betonnen mastverzwaring De fundering is gecontroleerd op de maximaal optredende windbelasting in Nederland. Windgebied I onbebouwd (overal in nederland) Inhoudsopgave Inhoudsopgave blz. 1 Algemene omschrijving blz. 1 Windbelasting mast 15,0m blz. 2 Voetmoment mast 15,0m blz. 6 Fundering zonder mastverzwaring, 15m blz. 7 Fundering met mastverzwaring, 15m hoog blz. 9

- fundering zonder mastverzwaring - fundering met betonnen mastverzwaring De fundering is gecontroleerd op de maximaal optredende windbelasting in Nederland.

2 Windbelasting mast 15,0m Bladnr: 2 Windbelasting bepaald volgens NEN-EN : Dit is aangegeven in NEN 6702 artikel c formule t.b.v. bepalen windbelasting lichtmast Q z = Ac x δ x β x f x Ce x Cvorm x Pw Ac = oppervlak haaks op de mast δ = oppervlakte / lengte factor EN40-3-1, art β = dymanische factor EN40-3-1, art f = topografische factor EN40-3-1, art Ce = terrein factor EN40-3-1, art C vorm = vormcoëfficiënt EN40-3-1, art Pw = windbelasting NEN6702 tabel A.1 lichtmast hoogte mastbreedte boven mastbreedte onder 15,0 m 110 mm 250 mm Qz boven δ = 1 - (0,01 x h) op hoogte 15,0 m = 0,85 β = 1,0 niet van toepassing voor fundering f = 1,00 een vlakke ondergrond zonder heuvels (sportveld) Ce = 2,62 bij een terreincatogerie II, en hoogte 15,0 m Pw = 1,19 windgebied I onbebouwd, en hoogte 15,0 m C vorm = aflezen uit figuur 3, curve 4 ronde kolom Re = 0,7 x 10E5 x Vw x d Vw = ( 1,6 x Pw[N/m²] ) = 43,63 m/s Re = 33598,8 --> C vorm = 0,70 Qz 15 = 0,11 x 0,85 x 1,00 x 1,00 x 2,62 x 0,70 x 1,19 Qz 15 = 0,204 kn/m

3.2.3 β = dymanische factor EN40-3-1, art. 3.2.4 f = topografische factor EN40-3-1, art. 3.2.5 Ce = terrein factor EN40-3-1, art. 3.2.6 C vorm = vormcoëfficiënt EN40-3-1, art. 3.3.1 Pw = windbelasting NEN6702 tabel A.

3 Qz onder Bladnr: 3 δ = 1,00 β = 1,0 niet van toepassing voor fundering f = 1,00 een vlakke ondergrond zonder heuvels (sportveld) Ce = 1,8 bij een terreincatogerie II, en hoogte 2,0 m Pw = 0,64 windgebied I onbebouwd, en hoogte 2,0 m C vorm = aflezen uit figuur 3, curve 4 ronde kolom Re = 0,7 x 10E5 x Vw x d Vw = ( 1,6 x Pw[N/m²] ) = 32,00 m/s Re = > C vorm = 0,53 Qz 0 = 0,25 x 1,00 x 1,00 x 1,00 x 1,80 x 0,53 x 0,64 Qz 0 = 0,153 kn/m Fz armatuur A lamp = 0,8m breed x 0,25m hoog A lamp = 0,20 m² Pw = 1,19 windgebied I onbebouwd, en hoogte 15,0 m Rekening gehouden met 2 armaturen. Fz 15 = 2 x 0,2 m² x 1,19 kn/m² Fz 15 = 0,48 kn

d Vw = ( 1,6 x Pw[N/m²] ) = 32,00 m/s Re = 56000 --> C vorm = 0,53 Qz 0 = 0,25 x 1,00 x 1,00 x 1,00 x 1,80 x 0,53 x 0,64 Qz 0 = 0,153 kn/m Fz armatuur A lamp =

4 Bladnr: 4

5 Bladnr: 5

6 Bladnr: 6 Voetmoment mast 15,0m samenvatting belastingen Fz 15 = 0,48 kn Fz 15 Qz 15 = 0,204 kn/m Qz 15 L = 15,0 m Qz 0 = 0,153 kn/m L reacties mastvoet Qz 0 M w F hor Fz 15 = 0,48 kn Fz tgv Q = 2,68 kn + F hor = 3,15 kn M tgv F = 7,14 knm M tgv Q = 21,0285 knm + M w = 28,17 knm F v = 3,8 kn (eigen gewicht mast)

M w F hor Fz 15 = 0,48 kn Fz tgv Q = 2,68 kn + F hor = 3,15 kn M tgv F = 7,14

7 Bladnr: 7 Fundering zonder mastverzwaring, 15m schema Σ M tov A = 0,0 Mw + a x Fw = γ ( F1 x 2/3 x a + F1 x 2/3 x b ) γ = 4/3 x F1 / ( Mw + a x Fw ) = kantelveiligheid F1 = 1/2 (b² + a²) x ρ gr x Kp x s x d Mw = moment t.g.v. windbelasting Fw = horizontaalkracht t.g.v. windbelasting ρ gr = soortelijke massa van de grond Kp = passieve gronddruk = tg² (45 + φ½) d = gemiddelde voetdoorsnede s = schelpfactor φ = hoek voor inwendige wrijving

8 Bladnr: 8 kantelveiligheid voor goed zand Mw = 28,17 knm Fw = 3,15 kn ρ gr = 18,0 kn/m³ s = 2,0 φ = 35 --> Kp = 3,7 d = 250 mm = 0,25 m F1 = 1/2 (1,5² + 0,5²) x 18 x 3,7 x 2 x 0,25 F1 = 41,63 γ = 4/3 x 41,63 / ( 28,17 + 0,5 x 3,15 ) γ = 1,87 akkoord, voldoende veiligheid kantelveiligheid voor redelijk zand φ = 28 --> Kp = 2,77 overige gegevens zijn gelijk als bij goed zand F1 = 1/2 (1,5² + 0,5²) x 18 x 2,77 x 2 x 0,25 F1 = 31,16 γ = 4/3 x 31,16 / ( 28,17 + 0,5 x 3,15 ) γ = 1,40 akkoord, voldoende veiligheid

voldoende veiligheid kantelveiligheid voor redelijk zand φ = 28 --> Kp = 2,77 overige gegevens zijn gelijk als bij goed zand F1

9 Fundering met mastverzwaring 15m hoog schema Bladnr: 9 Σ M tov A = 0,0 Mw + a x Fw = γ ( F1 x 2/3 x b + 1/2 x e x (Feg + Fv)) γ = F1 = Feg = (2/3 b F1) + (1/2 e (Feg + Fv)) / (Mw + (a Fw)) = kantelveiligheid 1/2 (a + b)² x ρ gr x Kp x s x d (e² x c x ρ b) + ((e + d)² x d x ρ gr) (beton) (grond) Mw = moment t.g.v. windbelasting Fw = horizontaalkracht t.g.v. windbelasting Fv = eigen gewicht mast Feg = eigen gewicht betonblok en bovenliggende grond Kp = passieve gronddruk = tg² (45 + φ½) d = gemiddelde voetdoorsnede s = schelpfactor φ = hoek voor inwendige wrijving

10 Bladnr: 10 kantelveiligheid voor klei-achtige bodem Mw = 28,17 knm Fw = 3,15 kn Fv = 3,8 kn ρ b = 24,0 kn/m³ soortelijke massa van de beton ρ gr = 16,0 kn/m³ soortelijke massa van de grond s = 2,0 φ = 20 --> Kp = 2,04 d = 250 mm = 0,25 m fundatieblok 1,2 m x 1,2m 0,35 m dik Feg = (1,2² x 0,35 x 24) + (1,6² x 0,45 x 16) Feg = 30,53 F1 = 1/2 (1,2 + 0,8)² x 16 x 2,04 x 2 x 0,25 F1 = 32,64 γ = (2/3 1,2 32,64) + (1/2 1,2 (30,53+3,8)) / 28,17 + (0,8 3,15) γ = 1,52 akkoord, voldoende veiligheid

fundatieblok 1,2 m x 1,2m 0,35 m dik Feg = (1,2² x 0,35 x 24) + (1,6² x 0,45 x 16) Feg = 30,53 F1 = 1/2 (1,2 + 0,8)² x 16

Vergelijkbare documenten

Funderingen. schachtbreedte worden bepaald. Door middel van de formule d = b 4 π equivalent van deze paal worden bepaald.

Funderingen. schachtbreedte worden bepaald. Door middel van de formule d = b 4 π equivalent van deze paal worden bepaald. Funderingen Om de constructie van de voetgangersbrug te kunnen dragen is een voldoende stevige fundering nodig. Om de samenstelling van de ondergrond te kunnen bepalen zijn sonderingen gemaakt. Deze zijn