Statische berekening. Inhoudsopgave

Transcriptie

1 Statische berekening Werknummer: Betreft: Plan voor het bouwen van een woning a.d. Oude Peelstraat 87 te Helenaveen Gemeente: Deurne Opdrachtgever: Fam. Steijn Constructeur: Datum: ing. T.A.J. Warmerdam Inhoudsopgave 1 t/m 1 Project gegevens 2 t/m 2 Algemene gegevens 3 t/m 3 Belastingen 4 t/m 7 Gordingen 8 t/m 8 Houten balklaag 9 t/m 41 Houten liggers 42 t/m 58 Houten sporen 59 t/m 98 Houten spanten 99 t/m 121 Houten randbalk overkapping 122 t/m 123 Belasting hectarvloer / plaatfundering 124 t/m 155 Hectarvloer / plaatfundering 156 t/m 164 Informatie hectar funderingsvloer 165 t/m 165 Poeren 166 t/m 203 Funderingsadvies

2 1 Project gegevens: - Project: Plan voor het bouwen van een woning a.d. Oude Peelstraat 87 te Helenaveen - Bouwwerkaanduiding: - Woning - Veiligheidsklasse: - CC1 - Referentieperiode: - 50 jaar - Hoogte nok: - 6,5 m + Peil - Windgebied: - III - Terreingebied - II Onbebouwd gebied - Funderingswijze: - Fundering op staal - Houtkwaliteit: - C18 (tenzij anders vermeld) - Betonkwaliteit: - C20/25 (tenzij anders vermeld) - Betonstaalkwaliteit: - B500 - Staalkwaliteit: - S235 (tenzij anders vermeld) - Boutenkwaliteit: Ankerskwaliteit: Binnenwanden: - Houtskeletbouw - Buitenwanden: - Houtskeletbouw - Stabiliteit: - Door houtskeletbouw elementen met beplating - Brandwerendheid - conform aangeleverde tekeningen hoofddraagconstructie: - Berekening gebaseerd op de tekeningen: - Aangeleverde tekeningen architect - Vervormingen: Vertikale vervorming: Eind Bijkomend Vloeren 0,004 * L 0,003 * L Vloeren + wanden 0,004 * L 0,002 * L Daken 0,004 * L 0,004 * L - Algemene opmerkingen: Horizontale vervorming: bij 1 bouwlaag industrie bij 1 bouwlaag overig bij meerdere bouwlagen 1/150 * L 1/300 * L 1/300 / per bouwlaag 1/500 / gehele gebouw Met de uitvoering van de werkzaamheden mag pas begonnen worden nadat Bouw & Woningtoezicht goedkeuring heeft gegeven over de constructieve berekeningen en tekeningen. De maatvoering (in het werk) goed te controleren in relatie tot de bouwkundige tekeningen en eventuele bestaande bouwelementen. Indien er afwijkingen optreden tussen de op tekeningen staande constructieve gegevens en de zich in de praktijk voordoende situatie meteen constructiebureau Keetels te contacteren. Brandwerendheidseisen draagconstructie volgens omschrijving en ter verantwoording van architect.

3 2 Algemene gegevens: Van toepassing zijnde voorschriften: Eurocode 0 Nationale bijlage - Grondslagen voor het constructief ontwerp NEN-EN 1990 NEN-EN 1990:/NB Belastingen op constructies Eurocode 1 - Algemene belastingen - Volumieke gewichten, eigen NEN-EN NEN-EN :/NB gewicht en opgelegde belastingen voor gebouwen - Algemene belastingen - Belastingen bij brand NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene belastingen - Sneeuwbelasting NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene belastingen - Windbelasting NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene belastingen - Thermische belasting NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene belastingen - Buitengewone belastingen: NEN-EN NEN-EN :/NB stootbelastingen en ontploffingen Ontwerp en berekening van betonconstructies Eurocode 2 - Algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene regels - Ontwerp en berekening van NEN-EN NEN-EN :/NB constructies bij brand Ontwerp en berekening van staalconstructies - Algemene regels en regels voor gebouwen (inclusief C1) - Algemene regels - Ontwerp en berekening van constructies bij brand (inclusief C1) - Ontwerp en berekeningen van verbindingen (inclusief C1) - Materiaaltaaiheid en eigenschappen in de dikterichting (inclusief C1) Eurocode 3 NEN-EN C1 NEN-EN C1 NEN-EN C1 NEN-EN C1 NEN-EN C1/NB NEN-EN C1:/NB NEN-EN C1/NB NEN-EN C1/NB Ontwerp en berekening van staal- Eurocode 4 betonconstructies - Algemene regels en regels voor gebouwen NEN-EN NEN-EN :/NB - Algemene regels - Ontwerp en berekening van NEN-EN NEN-EN :/NB constructies bij brand - Ontwerp en berekening van houtconstructies Algemeen - Gemeenschappelijke regels en regels voor gebouwen (inclusief C1) Eurocode 5 NEN-EN C1 NEN-EN C1/NB Ontwerp en berekening van metselwerk Eurocode 6 - Algemene regels voor constructies van gewapend en NEN-EN NEN-EN :/NB ongewapend metselwerk - Algemene regels - Ontwerp en berekening van NEN-EN NEN-EN :/NB constructies bij brand

4 3 Belastingen: Van toepassing zijnde belastingen: Materialen: Veranderlijke belastingen: Grondwater = 10 kn/m³ Wind belastingen: qp = 0,60 kn/m² Grond nat: = 20 kn/m³ NEN-EN :/NB droog: = 18 kn/m³ Sneeuwbelasting op grond Sk = 0,70 kn/m² Gewapend beton = 25 kn/m³ NEN-EN :/NB Metselstenen baksteen: = 20 kn/m³ kalkzandsteen: = 18 kn/m³ porisostuc: = 14 kn/m³ Metalen Staal: = 77 kn/m³ Aluminium: = 27 kn/m³ Glas = 25 kn/m³ Onderdelen: Kap woning Gebruiksklasse: H Daken α 20 Dakhelling 43 graden Gk qk Qk ψ0 = 0,00 ψ1= 0,20 ψ2= 0,00 E.g. pannendak, dakpl. en gord. 0,80 kn/m² = 1,09 kn/m² Sneeuw µ1 0,45 = 0,32 kn/m² Veranderlijjke belasting = 2,00 kn = 1,09 kn/m² Kap overkapping Gebruiksklasse: H Daken α 20 Dakhelling 20 graden Gk qk Qk ψ0 = 0,00 ψ1= 0,20 ψ2= 0,00 E.g. pannendak, dakpl. en gord. 0,80 kn/m² = 0,85 kn/m² Sneeuw µ1 0,80 = 0,56 kn/m² Veranderlijjke belasting = 2,00 kn = 0,85 kn/m² 1e Verdiepingsvloer Gebruiksklasse: A Wonen en huishoudelijk gebruik vloeren Gk qk Qk ψ0 = 0,40 ψ1= 0,50 ψ2= 0,30 Eigen gewicht houten balklaag = 0,50 kn/m² Fermacel = 0,26 kn/m² Separatie = 0,80 kn/m² Veranderlijke belasting = 1,75 kn/m² = 3,00 kn = 0,76 2,55 kn/m² 1e Verd. badk. / toilet Gebruiksklasse: A Wonen en huishoudelijk gebruik vloeren Gk qk Qk ψ0 = 0,40 ψ1= 0,50 ψ2= 0,30 Eigen gewicht houten balklaag = 0,50 kn/m² Zwaluwstaart = 1,00 kn/m² Separatie = 0,80 kn/m² Veranderlijke belasting = 1,75 kn/m² = 3,00 kn = 1,50 2,55 kn/m² Begane grondvloer Gebruiksklasse: A Wonen en huishoudelijk gebruik vloeren Gk qk Qk ψ0 = 0,40 ψ1= 0,50 ψ2= 0,30 Eigen gewicht betonvloer op zand d= 200 mm. = 5,00 kn/m² Afwerkvloer d= 80 mm. = 1,60 kn/m² Separatie = 1,20 kn/m² Veranderlijke belasting = 1,75 kn/m² = 3,00 kn = 6,60 2,95 kn/m²

5 4 Gordingen Beschrijving: = Dak G1 Gebruiksklasse: = H Daken α 20 Veiligheidsklasse = CC1 Overspanning lt = 4,7 m. Windgebied: = III Ontwerplevensduurklasse = 50 jaar Dakhelling α = 43⁰ Terreincategorie: = II Klimaatklasse: = I Afm. Gebouw h = 6,5 m. Zone = H Belastingduurklasse = IV (kort durende belasting) l = 13,5 m. Niveau = Nieuwbouw lengte tbv doorbuiging = 4,7-0,0 = 4,7 m. Belastingen: Kap ψt ψ0 eigen gewicht = 0,80 /cos α = 1,09 kn/m - - sneeuw = 0,45 x 0,7 = 0,32 kn/m 1,00 0,0 wind = 0,60 x 0,87 /cos α² = 0,98 kn/m 1,00 0,0 puntlast = 2,0 = 2,0 kn - - Combinaties: (NEN-EN 1990;2002/NB2007 Tabel A1.2(B)) (ξ) γg γq'1 γq'i 6.10(a) = 1,22 + 1, (b) = 1,08 + 1,35 Profielkeuze: Materiaalkeuze / eigenschappen: breedte = 140 mm. km = 0,7 Sterkteklasse: C18 hoogte = 220 mm. kmod(a) = 0,5 fm;0;rep = 18 N/mm² h.o.h. (grondvlak) = 1,63 m. kmod(b) = 0,8 fv;0;rep = 2,0 N/mm² Wy = 1,13E+06 mm 3 kdef = 0,6 E0;ser;rep = 9000 N/mm² Wz = 7,19E+05 mm 3 γm = 1,30 E0;u;rep = 6000 N/mm² kh-z = 1,01 kh-y = 1,00 Gording op enkele buiging Krachten: y-as z-as comb. momenten: y-as z-as 1) eigen gewicht 1,30 1,21 1) +2/3//4 6.10(a) = 4,4 kn*m 0,0 kn*m 2) sneeuw 0,38 0,35 1) +2) 6.10(b) = 5,3 kn*m 0,0 kn*m 3) wind 1,16 1) +3) 6.10(b) = 8,2 kn*m 0,0 kn*m <== maatgevende 4) puntlast 1,46 1,36 1) +4) 6.10(b) = 6,2 kn*m 0,0 kn*m Toetsing spanning: (Buiging vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.6.1.6) 6.10(a) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,4 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,56 1 akkoord Maatgevende combinatie 6.10(b) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,5 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,66 1 akkoord Toetsing doorbuiging: (Bruikbaarheidsgrenstoestanden vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.2.3) lt= u;max 0,004 x 4700 = 18,8 mm. 18,4 mm. akkoord u;bij 0,004 x 4700 = 18,8 mm. 11,0 mm. akkoord u;inst;g = 7,4 mm. u;fin;g = 11,8 mm. u;inst;sneeuw = 2,1 mm. u;fin; = 6,6 mm. u;inst;wind = 6,6 mm. u;inst;q = 2,8 mm. u;fin;tot = 18,4 mm.

6 5 Gordingen Beschrijving: = Dak G2 Gebruiksklasse: = H Daken α 20 Veiligheidsklasse = CC1 Overspanning lt = 4,5 m. Windgebied: = III Ontwerplevensduurklasse = 50 jaar Dakhelling α = 43⁰ Terreincategorie: = II Klimaatklasse: = I Afm. Gebouw h = 6,5 m. Zone = H Belastingduurklasse = IV (kort durende belasting) l = 13,5 m. Niveau = Nieuwbouw lengte tbv doorbuiging = 4,5-0,0 = 4,5 m. Belastingen: Kap ψt ψ0 eigen gewicht = 0,80 /cos α = 1,09 kn/m - - sneeuw = 0,45 x 0,7 = 0,32 kn/m 1,00 0,0 wind = 0,60 x 0,87 /cos α² = 0,98 kn/m 1,00 0,0 puntlast = 2,0 = 2,0 kn - - Combinaties: (NEN-EN 1990;2002/NB2007 Tabel A1.2(B)) (ξ) γg γq'1 γq'i 6.10(a) = 1,22 + 1, (b) = 1,08 + 1,35 Profielkeuze: Materiaalkeuze / eigenschappen: breedte = 140 mm. km = 0,7 Sterkteklasse: C18 hoogte = 220 mm. kmod(a) = 0,5 fm;0;rep = 18 N/mm² h.o.h. (grondvlak) = 1,63 m. kmod(b) = 0,8 fv;0;rep = 2,0 N/mm² Wy = 1,13E+06 mm 3 kdef = 0,6 E0;ser;rep = 9000 N/mm² Wz = 7,19E+05 mm 3 γm = 1,30 E0;u;rep = 6000 N/mm² kh-z = 1,01 kh-y = 1,00 Gording op enkele buiging Krachten: y-as z-as comb. momenten: y-as z-as 1) eigen gewicht 1,30 1,21 1) +2/3//4 6.10(a) = 4,0 kn*m 0,0 kn*m 2) sneeuw 0,38 0,35 1) +2) 6.10(b) = 4,8 kn*m 0,0 kn*m 3) wind 1,16 1) +3) 6.10(b) = 7,5 kn*m 0,0 kn*m <== maatgevende 4) puntlast 1,46 1,36 1) +4) 6.10(b) = 5,8 kn*m 0,0 kn*m Toetsing spanning: (Buiging vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.6.1.6) 6.10(a) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,4 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,51 1 akkoord Maatgevende combinatie 6.10(b) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,4 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,60 1 akkoord Toetsing doorbuiging: (Bruikbaarheidsgrenstoestanden vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.2.3) lt= u;max 0,004 x 4500 = 18,0 mm. 15,5 mm. akkoord u;bij 0,004 x 4500 = 18,0 mm. 9,3 mm. akkoord u;inst;g = 6,2 mm. u;fin;g = 9,9 mm. u;inst;sneeuw = 1,8 mm. u;fin; = 5,6 mm. u;inst;wind = 5,6 mm. u;inst;q = 2,5 mm. u;fin;tot = 15,5 mm.

7 6 Gordingen Beschrijving: = Dak G3 Gebruiksklasse: = H Daken α 20 Veiligheidsklasse = CC1 Overspanning lt = 3,8 m. Windgebied: = III Ontwerplevensduurklasse = 50 jaar Dakhelling α = 43⁰ Terreincategorie: = II Klimaatklasse: = I Afm. Gebouw h = 6,5 m. Zone = H Belastingduurklasse = IV (kort durende belasting) l = 13,5 m. Niveau = Nieuwbouw lengte tbv doorbuiging = 3,8-0,0 = 3,8 m. Belastingen: Kap ψt ψ0 eigen gewicht = 0,80 /cos α = 1,09 kn/m - - sneeuw = 0,45 x 0,7 = 0,32 kn/m 1,00 0,0 wind = 0,60 x 0,87 /cos α² = 0,98 kn/m 1,00 0,0 puntlast = 2,0 = 2,0 kn - - Combinaties: (NEN-EN 1990;2002/NB2007 Tabel A1.2(B)) (ξ) γg γq'1 γq'i 6.10(a) = 1,22 + 1, (b) = 1,08 + 1,35 Profielkeuze: Materiaalkeuze / eigenschappen: breedte = 140 mm. km = 0,7 Sterkteklasse: C18 hoogte = 220 mm. kmod(a) = 0,5 fm;0;rep = 18 N/mm² h.o.h. (grondvlak) = 1,63 m. kmod(b) = 0,8 fv;0;rep = 2,0 N/mm² Wy = 1,13E+06 mm 3 kdef = 0,6 E0;ser;rep = 9000 N/mm² Wz = 7,19E+05 mm 3 γm = 1,30 E0;u;rep = 6000 N/mm² kh-z = 1,01 kh-y = 1,00 Gording op dubbele buiging Krachten: y-as z-as comb. momenten: y-as z-as 1) eigen gewicht 1,30 1,21 1) +2/3//4 6.10(a) = 2,9 kn*m 2,7 kn*m 2) sneeuw 0,38 0,35 1) +2) 6.10(b) = 3,5 kn*m 3,2 kn*m 3) wind 1,16 1) +3) 6.10(b) = 5,4 kn*m 2,4 kn*m 4) puntlast 1,46 1,36 1) +4) 6.10(b) = 4,4 kn*m 4,1 kn*m <== maatgevende Toetsing spanning: (Buiging vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.6.1.6) 6.10(a) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,8 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,73 1 akkoord Maatgevende combinatie 6.10(b) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,8 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,71 1 akkoord Toetsing doorbuiging: (Bruikbaarheidsgrenstoestanden vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.2.3) lt= u;max 0,004 x 3800 = 15,2 mm. 7,9 mm. akkoord u;bij 0,004 x 3800 = 15,2 mm. 4,7 mm. akkoord u;inst;g = 3,2 mm. u;fin;g = 5,1 mm. u;inst;sneeuw = 0,9 mm. u;fin; = 2,8 mm. u;inst;wind = 2,8 mm. u;inst;q = 1,5 mm. u;fin;tot = 7,9 mm.

8 7 Gordingen Beschrijving: = Dak G4 Gebruiksklasse: = H Daken α 20 Veiligheidsklasse = CC1 Overspanning lt = 1,5 m. Windgebied: = III Ontwerplevensduurklasse = 50 jaar Dakhelling α = 43⁰ Terreincategorie: = II Klimaatklasse: = I Afm. Gebouw h = 6,5 m. Zone = H Belastingduurklasse = IV (kort durende belasting) l = 13,5 m. Niveau = Nieuwbouw lengte tbv doorbuiging = 1,5-0,0 = 1,5 m. Belastingen: Kap ψt ψ0 eigen gewicht = 0,80 /cos α = 1,09 kn/m - - sneeuw = 0,45 x 0,7 = 0,32 kn/m 1,00 0,0 wind = 0,60 x 0,87 /cos α² = 0,98 kn/m 1,00 0,0 puntlast = 2,0 = 2,0 kn - - Combinaties: (NEN-EN 1990;2002/NB2007 Tabel A1.2(B)) (ξ) γg γq'1 γq'i 6.10(a) = 1,22 + 1, (b) = 1,08 + 1,35 Profielkeuze: Materiaalkeuze / eigenschappen: breedte = 58 mm. km = 0,7 Sterkteklasse: C18 hoogte = 170 mm. kmod(a) = 0,5 fm;0;rep = 18 N/mm² h.o.h. (grondvlak) = 1,30 m. kmod(b) = 0,8 fv;0;rep = 2,0 N/mm² Wy = 2,79E+05 mm 3 kdef = 0,6 E0;ser;rep = 9000 N/mm² Wz = 9,53E+04 mm 3 γm = 1,30 E0;u;rep = 6000 N/mm² kh-z = 1,21 kh-y = 1,00 Gording op dubbele buiging Krachten: y-as z-as comb. momenten: y-as z-as 1) eigen gewicht 1,04 0,97 1) +2/3//4 6.10(a) = 0,3 kn*m 0,3 kn*m 2) sneeuw 0,30 0,28 1) +2) 6.10(b) = 0,4 kn*m 0,4 kn*m 3) wind 0,93 1) +3) 6.10(b) = 0,6 kn*m 0,3 kn*m 4) puntlast 1,46 1,36 1) +4) 6.10(b) = 1,0 kn*m 0,9 kn*m <== maatgevende Toetsing spanning: (Buiging vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.6.1.6) 6.10(a) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d 1 0,5 1 akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,44 1 akkoord Maatgevende combinatie 6.10(b) km x σm;y;d / fm;y;d + σm;z;d / fm;z;d akkoord σm;y;d / fm;y;d + km x σm;z;d / fm;z;d 1 0,84 1 akkoord Toetsing doorbuiging: (Bruikbaarheidsgrenstoestanden vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.2.3) lt= u;max 0,004 x 1450 = 5,8 mm. 0,7 mm. akkoord u;bij 0,004 x 1450 = 5,8 mm. 0,4 mm. akkoord u;inst;g = 0,3 mm. u;fin;g = 0,4 mm. u;inst;sneeuw = 0,1 mm. u;fin; = 0,3 mm. u;inst;wind = 0,3 mm. u;inst;q = 0,4 mm. u;fin;tot = 0,7 mm.

9 8 Houten balklaag Beschrijving: = Verdiepingsvloer o.r. 3 Gebruiksklasse: = A Wonen en huishoudelijk gebruik vloeren Veiligheidsklasse = CC1 Ontwerplevensduurklasse = 50 jaar Klimaatklasse: = I Belastingduurklasse = III (middellang durende belasting) Overspanning lt = 3,5 m. b = 5,0 m. Minimum eigen freq. = 8,0 Hz. Niveau = Nieuwbouw Belastingen: Permanent Veranderlijk eigen gewicht = 0,50 kn/m² Qk = 3,0 kn ψ0 = 0,40 extra gewicht = 0,00 kn/m² qk = 1,75 kn/m² ψ1 = 0,50 lichte scheidingswanden = 0,80 kn/m² reductiefactor = 0,80 ψ2 = 0,30 ψt = 1,00 Combinaties: (NEN-EN 1990;2002/NB2007 Tabel A1.2(B)) γg Gk γq ψ0 qk/qk Moment Dwarskracht 6.10(a) 1) 1,22 x 0,3 + 1,35 x 0,40 x 1,6 1,9 kn*m 2,1 kn 2) 1,22 x 0,3 + 1,35 x 0,40 x 2,4 1,7 kn*m 1,3 kn 3) 1,22 x 0,3 + 1,35 x 0,40 x 3,0 0,6 kn*m 2,3 kn 6.10(b) 1) 1,08 x 0,3 + 1,35 x 1,6 3,7 kn*m 4,3 kn 2) 1,08 x 0,3 + 1,35 x 2,4 3,3 kn*m 2,2 kn 3) 1,08 x 0,3 + 1,35 x 3,0 0,5 kn*m 4,6 kn Profielkeuze: Materiaalkeuze / eigenschappen: Balklaag: Beplating: Balklaag: = C18 Beplating: = C18 b = 70 mm. d = 18 mm. fm;0;rep = 18 fm;0;rep = 18 N/mm² h = 195 mm. kh = 1,00 fv;0;rep = 2,0 fv;0;rep = 2,0 N/mm² h.o.h. = 610 mm. kmod = 0,65 E0;ser;rep = 9000 E0;ser;rep = 9000 N/mm² γm = 1,3 kdef = 0,60 E0;u;rep = 6000 E0;u;rep = 6000 N/mm² Toetsing spanning: (Rekenwaarde van materiaaleigenschappen vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.4.1) buiging σm;0;d / fm;0;d 1 = 0,93 1,00 akkoord afschuiving σv;0;d / fv;0;d 1 = 0,34 1,00 akkoord Toetsing doorbuiging: (Bruikbaarheidsgrenstoestanden vlgs NEN-EN :2005+C1:2006 art.2.2.3) lt u;max 0,004 x 3500 = 14,0 mm. 11,7 mm. akkoord u;bij 0,003 x 3500 = 10,5 mm. 10,1 mm. akkoord u;inst;g = 1,5 mm. u;fin;g = 2,4 mm. u;inst;q = 7,8 mm. u;fin;q = 9,2 mm. u;inst;q = 5,5 mm. u;fin;q = 6,5 mm. u;fin;tot;max = 11,7 mm.

10 9 Project..: Onderdeel: Houten ligger buitengevel Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE ,900 1,500 1,700 1,500 1,2 1,500 2,600 0,000 BELASTINGBREEDTEN 1,750 1,800 1,800 1,800

11 10 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 184*114 1:C e e B*H 184*152 1:C e e B*H 184*114 1:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH 2 0:Normaal :RH 3 0:Normaal :RH KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 184*152 NDM NDM :B*H 184*152 NDM NDM :B*H 184*114 NDM NDM :B*H 184*152 NDM NDM 2.600

12 11 VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGBREEDTEN Staaf Breedte-i Breedte-j RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q1 Verdiepingsvloer Houten balklaag Fermacell 0.26 Q2 Wand 1,80m Wand 1,80m / 1,75m 1.03 Q3 Wand 2,50m Wand 2,50m / 1,75m 1.43 Q4 Wand 0,8m Wand 0,8m / 1,8m 0.44 Q8 Wand 3,275m Wand 3,275m / 2,15m 1.52 Q9 Wand 3,65m Wand 3,65m / 2,15m 1.70 Q5 Kap 1,30m Kap 1,30m / 1,75m 0.81 Q6 Kap 1,30m Kap 1,30m / 1,80m 0.79 Q7 Kap overkapping 1,15m Kap overk. 1,15m / 1,80m 0.54 Q10 Kap Kap 1.09

13 12 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: 0.00 Gebouwhoogte...: 0.00 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.80 STAAFTYPEN Type staven 1:Vloer. : 1-3 7:Dak. : 4 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Vloer woning, verblijf... Tabel Vloer woning, verblijf... Tabel Vloer woning, verblijf... Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g* 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g = gegenereerd belastinggeval * = belastinggeval bevat 1 of meer handmatig toegevoegde en/of gewijzigde lasten

14 13 BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

15 14 BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) STAAFBELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal * :QZGlobaal * :QZLokaal * :QZGlobaal * :QZLokaal * :QZgeProj. * :QZgeProj. * :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj Opmerkingen [*] Deze belasting is handmatig toegevoegd of gewijzigd. VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

16 15 BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 10:PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem , ,2,4, , Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max

17 16 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 3 Nauwkeurigheid bereikt 8 3 Nauwkeurigheid bereikt 9 3 Nauwkeurigheid bereikt 10 3 Nauwkeurigheid bereikt 11 1 Lineaire berekening 12 1 Lineaire berekening 13 1 Lineaire berekening 14 1 Lineaire berekening 15 1 Lineaire berekening 16 1 Lineaire berekening 17 1 Lineaire berekening 18 1 Lineaire berekening 19 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, ψ0 Qk, 2 4 Fund Gk, ψ0 Qk, 3 5 Fund Gk, Qk, 2 6 Fund Gk, Qk, 3 7 Fund Gk, Qk, 2 8 Fund Gk, ψ0 Qk, 2 9 Fund Gk, ψ0 Qk, 3 10 Fund Gk, Qk, 3 11 Kar Gk, Qk, 2 12 Kar Gk, Qk, 3 13 Quas Gk, 1 14 Quas Gk, ψ2 Qk, 2 15 Quas Gk, ψ2 Qk, 3 16 Freq Gk, 1 17 Freq Gk, ψ1 Qk, 2 18 Freq Gk, ψ1 Qk, 3 19 Blij Gk, 1

18 17 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Geen 6 Geen 7 Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor:0.90 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie

19 18 OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C

20 19 MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C I KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ;1.900 onder: ; *h boven: ;1.700 onder: ; *h boven: ;1.200 onder: ;1.200 KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 4 1.0*h boven: ;2.600 onder: ;2.600 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y [mm] [mm] σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [N/mm 2 ] TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.17) 0.69 Staaf 2 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.17) 0.58 Staaf 3 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.17) 0.49 Staaf 4 BC / Sit. 6 / 1 UC frm(6.17) 0.61

21 20 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 1900 Nee Nee Vlr+wnd 1700 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 2600 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 1900 Nee Nee Vlr+wnd 1700 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 2600 Nee Nee

22 21 Project..: Onderdeel: Houten ligger dragende binnenwand 1e verd. Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE ,000 1,050 BELASTINGBREEDTEN 4,750 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max

23 22 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 95*116 1:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH KNOPEN Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 95*116 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGBREEDTEN Staaf Breedte-i Breedte-j RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q5 Kap woning Kap woning 4,75m 1.09 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: 0.00 Gebouwhoogte...: 0.00 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.00 STAAFTYPEN Type staven 7:Dak. : 1

24 23 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen 1 1 LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g* 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g = gegenereerd belastinggeval * = belastinggeval bevat 1 of meer handmatig toegevoegde en/of gewijzigde lasten BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal :QZLokaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

25 24 BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 1.52 STAAFBELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj. * Opmerkingen [*] Deze belasting is handmatig toegevoegd of gewijzigd. VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem 1 1 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 2

26 25 STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 10:PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 2 1 VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem 1 1 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 1 Lineaire berekening 8 1 Lineaire berekening 9 1 Lineaire berekening 10 1 Lineaire berekening 11 1 Lineaire berekening 12 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, Qk, 2 4 Fund Gk, Qk, 3 5 Fund Gk, Qk, 2 6 Fund Gk, Qk, 3 7 Kar Gk, Qk, 2 8 Kar Gk, Qk, 3 9 Quas Gk, 1 10 Freq Gk, 1 11 Freq Gk, ψ1 Qk, 2 12 Blij Gk, 1

27 26 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Alle staven de factor: Alle staven de factor:0.90 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie 0.02

28 27 OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie -0.83

29 28 MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C I KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ;1.050 onder: ;1.050 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [mm] [mm] [N/mm 2 ] TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 4 / 1 UC frm(6.17) 0.63 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 1050 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 1050 Nee Nee

30 29 Project..: Onderdeel: Houten ligger dragende tussenwand begane grondvloer Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE , ,000 1,400 1,2,3 1,2,3 1,2 0,000

31 30 BELASTINGBREEDTEN 0,600 3,450 3,450 3,450 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 95*174 1:C e e B*H 95*232 1:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH 2 0:Normaal :RH

32 31 KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 95*232 NDM NDM :B*H 95*174 NDM NDM :B*H 95*174 NDM NDM :B*H 95*174 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek BELASTINGBREEDTEN Staaf Breedte-i Breedte-j RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q1 Verdiepingsvloer Houten balklaag Fermacell 0.26 Q2 Wand 3,65m Wand 3,65m / 3,45m 1.06 Q3 Wand 0,3m Wand 0,30m / 3,45m 0.09 Q4 Wand 3,65m Wand 3,65m / 0,60m 6.08 Q5 Kap 4,75m Kap 4,75m / 0,

33 32 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: 0.00 Gebouwhoogte...: 0.00 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.80 STAAFTYPEN Type staven 1:Vloer. : 1-4 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Vloer woning, verblijf... Tabel Vloer woning, verblijf... Tabel Vloer woning, verblijf... Tabel Vloer woning, verblijf... Tabel BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g* 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g = gegenereerd belastinggeval * = belastinggeval bevat 1 of meer handmatig toegevoegde en/of gewijzigde lasten

34 33 BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

35 34 BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) STAAFBELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj :QZGlobaal * Opmerkingen [*] Deze belasting is handmatig toegevoegd of gewijzigd. VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X Z M

36 : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 10:PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep)

37 36 VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem ,3,4 4 1,2, Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 3 Nauwkeurigheid bereikt 8 3 Nauwkeurigheid bereikt 9 3 Nauwkeurigheid bereikt 10 3 Nauwkeurigheid bereikt 11 1 Lineaire berekening 12 1 Lineaire berekening 13 1 Lineaire berekening 14 1 Lineaire berekening 15 1 Lineaire berekening 16 1 Lineaire berekening 17 1 Lineaire berekening 18 1 Lineaire berekening

38 37 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 19 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, ψ0 Qk, 2 4 Fund Gk, ψ0 Qk, 3 5 Fund Gk, Qk, 2 6 Fund Gk, Qk, 3 7 Fund Gk, Qk, 2 8 Fund Gk, ψ0 Qk, 2 9 Fund Gk, ψ0 Qk, 3 10 Fund Gk, Qk, 3 11 Kar Gk, Qk, 2 12 Kar Gk, Qk, 3 13 Quas Gk, 1 14 Quas Gk, ψ2 Qk, 2 15 Quas Gk, ψ2 Qk, 3 16 Freq Gk, 1 17 Freq Gk, ψ1 Qk, 2 18 Freq Gk, ψ1 Qk, 3 19 Blij Gk, 1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Geen 6 Geen 7 Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor:0.90

39 38 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie

40 39 OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean

41 40 VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C I KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ;2.000 onder: ; *h boven: ;1.200 onder: ; *h boven: ;1.200 onder: ; *h boven: ;1.200 onder: ;1.200

42 41 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y [mm] [mm] σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [N/mm 2 ] TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.11) 0.99 Staaf 2 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.11) 0.51 Staaf 3 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.11) 0.51 Staaf 4 BC / Sit. 6 / 1 UC frm(6.17) 0.57 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 2000 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 1 Vlr+wnd 2000 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee Vlr+wnd 1200 Nee Nee

43 42 Project..: Onderdeel: Houten sporen Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2003 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2005 C2:2011 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE ,025 2,195 2,285 0,000

44 43 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 58*156 1:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH KNOPEN Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 58*156 NDM NDM VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q1 Last Q Hellend dak 0.80

45 44 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: Gebouwhoogte...: 6.50 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.00 WIND Terrein categorie...[4.3.2]...: Onbebouwd Windgebied...: 3 Vb,0..[4.2]...: Positie spant in het gebouw...: Kr...[4.3.2]...: z0...[4.3.2]...: Zmin..[4.3.2]...: Co wind van links..[4.3.3]...: Co wind van rechts...: Co wind loodrecht..[4.3.3]...: Cpi wind van links..[7.2.9]...: Cpi windloodrecht...[7.2.9]...: Cpi wind van rechts.[7.2.9]...: Cfr windwrijving...[7.5]...: SNEEUW Sneeuwbelasting (sk) 50 jaar : 0.70 Sneeuwbelasting (sn) n jaar : 0.70 STAAFTYPEN Type staven 7:Dak. : 1 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen 1 1 LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Dak niet toegankelijk voor dagelijks gebruik. Tabel

46 45 LASTVELDEN Wind staven 1 1 Sneeuw staven WIND DAKTYPES reductie bij reductie bij Nr. Staaf Type wind van links wind van Rechts Cpe volgens art: 1 1 Lessenaarsdak WIND ZONES Wind van links F/G H 1 Wind van rechts H F/G 1 WIND VAN LINKS ZONES WIND VAN RECHTS ZONES Nr. Staaf Positie Lengte Zone Nr. Staaf Positie Lengte Zone F/G F/G H H Wind indexen Index CsCd Cpe/Cpi qp breedte reductie Qw Zone Hoek(en) Qw i Qw F 20.0 Qw H 20.0 Qw i Qw F 20.0 Qw H 20.0 Qw F 20.0 Qw H 20.0 SNEEUW DAKTYPEN Staaf artikel Lessenaarsdak

47 46 Sneeuw indexen Index art µ sk red. posfac breedte Qs hoek Qs BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g 4 Wind van links onderdruk A 7 g 5 Wind van links overdruk A 8 g 6 Wind van rechts onderdruk A 11 g 7 Wind van rechts overdruk A 12 g 8 Wind van rechts onderdruk B 13 g 9 Wind van rechts overdruk B 14 g 10 Sneeuw A 22 g = gegenereerd belastinggeval BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

48 47 BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) STAAFBELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem 1 1 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

49 48 BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 1.5 STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 10:PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem 1 1 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

50 49 BELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:4 Wind van links onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A

51 50 STAAFBELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:5 Wind van links overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:6 Wind van rechts onderdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:6 Wind van rechts onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:6 Wind van rechts onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

52 51 BELASTINGEN B.G:7 Wind van rechts overdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:7 Wind van rechts overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:7 Wind van rechts overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:8 Wind van rechts onderdruk B

53 52 STAAFBELASTINGEN B.G:8 Wind van rechts onderdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:8 Wind van rechts onderdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:9 Wind van rechts overdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:9 Wind van rechts overdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:9 Wind van rechts overdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

54 53 BELASTINGEN B.G:10 Sneeuw A STAAFBELASTINGEN B.G:10 Sneeuw A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj. Qs REACTIES 1e orde B.G:10 Sneeuw A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 3 Nauwkeurigheid bereikt 8 3 Nauwkeurigheid bereikt 9 3 Nauwkeurigheid bereikt 10 3 Nauwkeurigheid bereikt 11 3 Nauwkeurigheid bereikt 12 3 Nauwkeurigheid bereikt 13 3 Nauwkeurigheid bereikt 14 3 Nauwkeurigheid bereikt 15 3 Nauwkeurigheid bereikt 16 3 Nauwkeurigheid bereikt 17 3 Nauwkeurigheid bereikt 18 3 Nauwkeurigheid bereikt 19 3 Nauwkeurigheid bereikt

55 54 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 20 3 Nauwkeurigheid bereikt 21 1 Lineaire berekening 22 1 Lineaire berekening 23 1 Lineaire berekening 24 1 Lineaire berekening 25 1 Lineaire berekening 26 1 Lineaire berekening 27 1 Lineaire berekening 28 1 Lineaire berekening 29 1 Lineaire berekening 30 1 Lineaire berekening 31 1 Lineaire berekening 32 1 Lineaire berekening 33 1 Lineaire berekening 34 1 Lineaire berekening 35 1 Lineaire berekening 36 1 Lineaire berekening 37 1 Lineaire berekening 38 1 Lineaire berekening 39 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, Qk, 2 4 Fund Gk, Qk, 3 5 Fund Gk, Qk, 4 6 Fund Gk, Qk, 5 7 Fund Gk, Qk, 6 8 Fund Gk, Qk, 7 9 Fund Gk, Qk, 8 10 Fund Gk, Qk, 9 11 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, 2 13 Fund Gk, Qk, 3 14 Fund Gk, Qk, 4 15 Fund Gk, Qk, 5 16 Fund Gk, Qk, 6 17 Fund Gk, Qk, 7 18 Fund Gk, Qk, 8 19 Fund Gk, Qk, 9 20 Fund Gk, Qk, Kar Gk, Qk, 2 22 Kar Gk, Qk, 3 23 Kar Gk, Qk, 4 24 Kar Gk, Qk, 5

56 55 BELASTINGCOMBINATIES BC Type 25 Kar Gk, Qk, 6 26 Kar Gk, Qk, 7 27 Kar Gk, Qk, 8 28 Kar Gk, Qk, 9 29 Kar Gk, Qk, Quas Gk, 1 31 Freq Gk, 1 32 Freq Gk, ψ1 Qk, 4 33 Freq Gk, ψ1 Qk, 5 34 Freq Gk, ψ1 Qk, 6 35 Freq Gk, ψ1 Qk, 7 36 Freq Gk, ψ1 Qk, 8 37 Freq Gk, ψ1 Qk, 9 38 Freq Gk, ψ1 Qk, Blij Gk, 1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Geen 6 Geen 7 Geen 8 Geen 9 Geen 10 Geen 11 Geen 12 Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor:0.90

57 56 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie 3.91

58 57 OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie 1.52 OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean 1.35 VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin 2.44 OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie 1.35 MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C

59 58 MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C II KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ;2.431 onder: ;2.431 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [mm] [mm] [N/mm 2 ] TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 4 / 1 UC frm(6.17) 0.60 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 1 Dak 2431 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 1 Dak 2431 Nee Nee

60 59 Project..: Onderdeel: Houten spant Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2003 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2005 C2:2011 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE

61 60 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 2 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 200*200 1:C e e B*H 95*116 1:C e e B*H 116*184 1:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH 2 0:Normaal :RH 3 0:Normaal :RH KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 116*184 NDM NDM :B*H 95*116 NDM ND :B*H 200*200 ND- ND :B*H 116*184 NDM NDM :B*H 200*200 NDM NDM :B*H 200*200 ND- NDM :B*H 200*200 ND- ND :B*H 200*200 NDM NDM :B*H 200*200 ND- ND :B*H 200*200 ND- NDM :B*H 200*200 NDM ND :B*H 200*200 NDM NDM 2.316

62 61 VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q1 Dak Dak 0.80 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: Gebouwhoogte...: 5.91 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.80 WIND Terrein categorie...[4.3.2]...: Onbebouwd Windgebied...: 3 Vb,0..[4.2]...: Positie spant in het gebouw...: Kr...[4.3.2]...: z0...[4.3.2]...: Zmin..[4.3.2]...: Co wind van links..[4.3.3]...: Co wind van rechts...: Co wind loodrecht..[4.3.3]...: Cpi wind van links..[7.2.9]...: Cpi windloodrecht...[7.2.9]...: Cpi wind van rechts.[7.2.9]...: Cfr windwrijving...[7.5]...: SNEEUW Sneeuwbelasting (sk) 50 jaar : 0.70 Sneeuwbelasting (sn) n jaar : 0.70 STAAFTYPEN Type staven 4:Wand / kolom. : 2,3 5:Linker gevel. : 1 6:Rechter gevel. : 4 7:Dak. : 5,8,10,12 9:Open. : 6,7,9,11

63 62 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel LASTVELDEN Wind staven Sneeuw staven WIND DAKTYPES reductie bij reductie bij Nr. Staaf Type wind van links wind van Rechts Cpe volgens art: 1 1 Gevel Zadeldak Zadeldak Gevel

64 63 WIND ZONES Wind van links F/G H J I Wind van rechts I J H F/G WIND VAN LINKS ZONES WIND VAN RECHTS ZONES Nr. Staaf Positie Lengte Zone Nr. Staaf Positie Lengte Zone D D F/G F/G H H J J I I E E Wind indexen Index CsCd Cpe/Cpi qp breedte reductie Qw Zone Hoek(en) Qw i Qw i Qw D Qw F 43.0 Qw G 43.0 Qw H 43.0 Qw J 43.0 Qw I 43.0 Qw E Qw i Qw i Qw F 43.0 Qw G 43.0 Qw H 43.0 Qw D Qw E

65 64 SNEEUW DAKTYPEN Staaf artikel Zadeldak Zadeldak Sneeuw indexen Index art µ sk red. posfac breedte Qs hoek Qs Qs BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g 4 Wind van links onderdruk A 7 g 5 Wind van links overdruk A 8 g 6 Wind van links onderdruk B 9 g 7 Wind van links overdruk B 10 g 8 Wind van links onderdruk C 37 g 9 Wind van links overdruk C 38 g 10 Wind van links onderdruk D 39 g 11 Wind van links overdruk D 40 g 12 Wind van rechts onderdruk A 11 g 13 Wind van rechts overdruk A 12 g 14 Wind van rechts onderdruk B 13 g 15 Wind van rechts overdruk B 14 g 16 Wind van rechts onderdruk C 41 g 17 Wind van rechts overdruk C 42 g 18 Wind van rechts onderdruk D 43 g 19 Wind van rechts overdruk D 44 g 20 Sneeuw A 22 g 21 Sneeuw B 23 g 22 Sneeuw C 33 g = gegenereerd belastinggeval

66 65 BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 5 5:QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

67 66 BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep)

68 67 VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem ,3, ,2, Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep)

69 68 STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 5 10:PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem 1 1,3, ,2,4 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max

70 69 BELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:4 Wind van links onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

71 70 BELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:5 Wind van links overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

72 71 BELASTINGEN B.G:6 Wind van links onderdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:6 Wind van links onderdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:6 Wind van links onderdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

73 72 BELASTINGEN B.G:7 Wind van links overdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:7 Wind van links overdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:7 Wind van links overdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

74 73 BELASTINGEN B.G:8 Wind van links onderdruk C STAAFBELASTINGEN B.G:8 Wind van links onderdruk C Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:8 Wind van links onderdruk C Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

75 74 BELASTINGEN B.G:9 Wind van links overdruk C STAAFBELASTINGEN B.G:9 Wind van links overdruk C Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:9 Wind van links overdruk C Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

76 75 BELASTINGEN B.G:10 Wind van links onderdruk D STAAFBELASTINGEN B.G:10 Wind van links onderdruk D Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:10 Wind van links onderdruk D Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

77 76 BELASTINGEN B.G:11 Wind van links overdruk D STAAFBELASTINGEN B.G:11 Wind van links overdruk D Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:11 Wind van links overdruk D Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

78 77 BELASTINGEN B.G:12 Wind van rechts onderdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:12 Wind van rechts onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:12 Wind van rechts onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

79 78 BELASTINGEN B.G:13 Wind van rechts overdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:13 Wind van rechts overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:13 Wind van rechts overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

80 79 BELASTINGEN B.G:14 Wind van rechts onderdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:14 Wind van rechts onderdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:14 Wind van rechts onderdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

81 80 BELASTINGEN B.G:15 Wind van rechts overdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:15 Wind van rechts overdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:15 Wind van rechts overdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

82 81 BELASTINGEN B.G:16 Wind van rechts onderdruk C STAAFBELASTINGEN B.G:16 Wind van rechts onderdruk C Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:16 Wind van rechts onderdruk C Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

83 82 BELASTINGEN B.G:17 Wind van rechts overdruk C STAAFBELASTINGEN B.G:17 Wind van rechts overdruk C Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:17 Wind van rechts overdruk C Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

84 83 BELASTINGEN B.G:18 Wind van rechts onderdruk D STAAFBELASTINGEN B.G:18 Wind van rechts onderdruk D Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:18 Wind van rechts onderdruk D Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

85 84 BELASTINGEN B.G:19 Wind van rechts overdruk D STAAFBELASTINGEN B.G:19 Wind van rechts overdruk D Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:19 Wind van rechts overdruk D Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

86 85 BELASTINGEN B.G:20 Sneeuw A STAAFBELASTINGEN B.G:20 Sneeuw A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 5 3:QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs REACTIES 1e orde B.G:20 Sneeuw A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

87 86 BELASTINGEN B.G:21 Sneeuw B STAAFBELASTINGEN B.G:21 Sneeuw B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 5 3:QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs REACTIES 1e orde B.G:21 Sneeuw B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

88 87 BELASTINGEN B.G:22 Sneeuw C STAAFBELASTINGEN B.G:22 Sneeuw C Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 5 3:QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs REACTIES 1e orde B.G:22 Sneeuw C Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 3 Nauwkeurigheid bereikt 8 3 Nauwkeurigheid bereikt 9 3 Nauwkeurigheid bereikt 10 3 Nauwkeurigheid bereikt

89 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 11 3 Nauwkeurigheid bereikt 12 3 Nauwkeurigheid bereikt 13 3 Nauwkeurigheid bereikt 14 3 Nauwkeurigheid bereikt 15 3 Nauwkeurigheid bereikt 16 3 Nauwkeurigheid bereikt 17 3 Nauwkeurigheid bereikt 18 3 Nauwkeurigheid bereikt 19 3 Nauwkeurigheid bereikt 20 3 Nauwkeurigheid bereikt 21 3 Nauwkeurigheid bereikt 22 3 Nauwkeurigheid bereikt 23 3 Nauwkeurigheid bereikt 24 3 Nauwkeurigheid bereikt 25 3 Nauwkeurigheid bereikt 26 3 Nauwkeurigheid bereikt 27 3 Nauwkeurigheid bereikt 28 3 Nauwkeurigheid bereikt 29 3 Nauwkeurigheid bereikt 30 3 Nauwkeurigheid bereikt 31 3 Nauwkeurigheid bereikt 32 3 Nauwkeurigheid bereikt 33 3 Nauwkeurigheid bereikt 34 3 Nauwkeurigheid bereikt 35 3 Nauwkeurigheid bereikt 36 3 Nauwkeurigheid bereikt 37 3 Nauwkeurigheid bereikt 38 3 Nauwkeurigheid bereikt 39 3 Nauwkeurigheid bereikt 40 3 Nauwkeurigheid bereikt 41 3 Nauwkeurigheid bereikt 42 3 Nauwkeurigheid bereikt 43 1 Lineaire berekening 44 1 Lineaire berekening 45 1 Lineaire berekening 46 1 Lineaire berekening 47 1 Lineaire berekening 48 1 Lineaire berekening 49 1 Lineaire berekening 50 1 Lineaire berekening 51 1 Lineaire berekening 52 1 Lineaire berekening 53 1 Lineaire berekening 54 1 Lineaire berekening 55 1 Lineaire berekening 56 1 Lineaire berekening 57 1 Lineaire berekening 58 1 Lineaire berekening 88

90 89 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 59 1 Lineaire berekening 60 1 Lineaire berekening 61 1 Lineaire berekening 62 1 Lineaire berekening 63 1 Lineaire berekening 64 1 Lineaire berekening 65 1 Lineaire berekening 66 1 Lineaire berekening 67 1 Lineaire berekening 68 1 Lineaire berekening 69 1 Lineaire berekening 70 1 Lineaire berekening 71 1 Lineaire berekening 72 1 Lineaire berekening 73 1 Lineaire berekening 74 1 Lineaire berekening 75 1 Lineaire berekening 76 1 Lineaire berekening 77 1 Lineaire berekening 78 1 Lineaire berekening 79 1 Lineaire berekening 80 1 Lineaire berekening 81 1 Lineaire berekening 82 1 Lineaire berekening 83 1 Lineaire berekening 84 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, Qk, 3 4 Fund Gk, Qk, 4 5 Fund Gk, Qk, 5 6 Fund Gk, Qk, 6 7 Fund Gk, Qk, 7 8 Fund Gk, Qk, 8 9 Fund Gk, Qk, 9 10 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, 1 9

91 90 BELASTINGCOMBINATIES BC Type 20 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, 3 24 Fund Gk, Qk, 4 25 Fund Gk, Qk, 5 26 Fund Gk, Qk, 6 27 Fund Gk, Qk, 7 28 Fund Gk, Qk, 8 29 Fund Gk, Qk, 9 30 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Kar Gk, Qk, 3 44 Kar Gk, Qk, 4 45 Kar Gk, Qk, 5 46 Kar Gk, Qk, 6 47 Kar Gk, Qk, 7 48 Kar Gk, Qk, 8 49 Kar Gk, Qk, 9 50 Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, 2 1

92 91 BELASTINGCOMBINATIES BC Type 62 Kar Gk, Qk, Quas Gk, 1 64 Freq Gk, 1 65 Freq Gk, ψ1 Qk, 4 66 Freq Gk, ψ1 Qk, 5 67 Freq Gk, ψ1 Qk, 6 68 Freq Gk, ψ1 Qk, 7 69 Freq Gk, ψ1 Qk, 8 70 Freq Gk, ψ1 Qk, 9 71 Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Blij Gk, 1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Geen 6 Geen 7 Geen 8 Geen 9 Geen 10 Geen 11 Geen 12 Geen 13 Geen 14 Geen 15 Geen 16 Geen 17 Geen 18 Geen

93 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 19 Geen 20 Geen 21 Geen 22 Geen 23 Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor:

94 93 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie

95 94 NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie

96 95 OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin

97 96 OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C C MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C I C I KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 0.5*h boven: ;2.795 onder: ; *h boven: ;2.795 onder: ; *h boven: onder: *h boven: ;2.795 onder: ; *h boven: ;4.571 onder: ; *h boven: ;6.686 onder: ; *h boven: ;2.284 onder: ; *h boven: ;2.284 onder: ; *h boven: ;4.571 onder: ;4.571

98 97 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y [mm] [mm] σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [N/mm 2 ] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [mm] [mm] [N/mm 2 ] TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 8 / 1 UC frm(6.23) 0.50 Staaf 2 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.24) 0.61 Staaf 3 BC / Sit. 7 / 1 UC frm(6.23) 0.01 Staaf 4 BC / Sit. 16 / 1 UC frm(6.23) 0.51 Staaf 5 BC / Sit. 8 / 1 UC frm(6.23) 0.28 Staaf 6 BC / Sit. 5 / 1 UC frm(6.17) 0.07 Staaf 7 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.23) 0.04 Staaf 8 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.23) 0.23 Staaf 9 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.23) 0.04 Staaf 10 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.23) 0.23 Staaf 11 BC / Sit. 1 / 1 UC frm(6.17) 0.06 Staaf 12 BC / Sit. 16 / 1 UC frm(6.23) 0.29

99 98 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 5 Dak 4571 Nee Nee Vlr+wnd 6686 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee Vlr+wnd 6686 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 5 Dak 4571 Nee Nee Vlr+wnd 6686 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee Vlr+wnd 6686 Nee Nee Dak 4571 Nee Nee TOETSING HORIZONTALE VERPLAATSING Staaf ls y s BC Sit wt o t Toelaatbaar [mm] [mm] [mm] [h/ ]

100 99 Project..: Onderdeel: Houten randbalk overkapping Dimensies: kn;m;rad (tenzij anders aangegeven) Belastingbreedte.: Rekenmodel...: 2e-orde-elastisch. Theorieën voor de bepaling van de krachtsverdeling: 1) Losse belastinggevallen: Lineaire-elasticiteitstheorie 2) Uiterste grenstoestand: Geometrisch niet lineair alle staven. Fysisch lineair alle staven. 3) Gebruiksgrenstoestand: Lineaire-elasticiteitstheorie Maximum aantal iteraties...: 50 Max.deellengte kolommen/wanden: Max.deellengte balken/vloeren: Max. X-verplaatsing in UGT...: Max. Z-verplaatsing in UGT...: Gunstige werking van de permanente belasting wordt automatisch verwerkt. Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2003 C1:2009 NB:2011(nl) NEN-EN :2005 C2:2011 NB:2011(nl) Hout NEN-EN :2005 A1:2011,C1:2006 NB:2011(nl) GEOMETRIE 1 1.B*H 200* B*H 200* B*H 200* , ,385 4,385 4, ,000

101 100 STRAMIENLIJNEN Nr. X Z-min Z-max NIVEAUS Nr. Z X-min X-max MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. S.M.verhoogd Pois. Uitz. coëff 1 C e-06 2 C e-06 Bij de bepaling v.h. e.g. van houten staven is de S.M.verhoogd toegepast. PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 200*200 1:C e e B*H 200*250 2:C e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH 2 0:Normaal :RH KNOPEN Knoop X Z Knoop X Z STAVEN St. ki kj Profiel Aansl.i Aansl.j Lengte Opm :B*H 200*250 NDM ND :B*H 200*200 NDM ND :B*H 200*200 NDM ND :B*H 200*250 NDM ND :B*H 200*200 NDM ND :B*H 200*250 NDM NDM :B*H 200*200 NDM ND

102 101 VASTE STEUNPUNTEN Nr. knoop Kode XZR 1=vast 0=vrij Hoek RUSTENDE BELASTINGEN Index Omschrijving Belasting [kn/m2] Q10 Kap overkapping Kap 0.85 BELASTINGGENERATIE ALGEMEEN. Betrouwbaarheidsklasse...: 1 Referentieperiode...: 50 Gebouwdiepte...: Gebouwhoogte...: 0.00 Niveau aansl.terrein...: 0.00 E.g. scheid.w. [kn/m2]: 0.00 WIND Terrein categorie...[4.3.2]...: Onbebouwd Windgebied...: 3 Vb,0..[4.2]...: Positie spant in het gebouw...: Kr...[4.3.2]...: z0...[4.3.2]...: Zmin..[4.3.2]...: Co wind van links..[4.3.3]...: Co wind van rechts...: Co wind loodrecht..[4.3.3]...: Cpi wind van links..[7.2.9]...: Cpi windloodrecht...[7.2.9]...: Cpi wind van rechts.[7.2.9]...: Cfr windwrijving...[7.5]...: SNEEUW Sneeuwbelasting (sk) 50 jaar : 0.70 Sneeuwbelasting (sn) n jaar : 0.70 STAAFTYPEN Type staven 4:Wand / kolom. : 2,3,5,7 7:Dak. : 1,4,6

103 102 LASTVELDEN Veranderlijke belastingen door personen LASTVELDEN Nr Balk Veld Gebruiksfunctie Psi-t Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel Dak (met element direct onder dakbeschot). Tabel LASTVELDEN Wind staven Sneeuw staven WIND DAKTYPES reductie bij reductie bij Nr. Staaf Type wind van links wind van Rechts Cpe volgens art: Plat dak WIND ZONES Wind van links Wind van rechts F/G H I I H F/G WIND VAN LINKS ZONES WIND VAN RECHTS ZONES Nr. Staaf Positie Lengte Zone Nr. Staaf Positie Lengte Zone F/G F/G H H I I

104 103 Wind indexen Index CsCd Cpe/Cpi qp breedte reductie Qw Zone Hoek(en) Qw i Qw F 0.0 Qw G 0.0 Qw H 0.0 Qw I 0.0 Qw Qw i Qw I 0.0 Qw SNEEUW DAKTYPEN Staaf artikel Lessenaarsdak Sneeuw indexen Index art µ sk red. posfac breedte Qs hoek Qs BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanente belasting EGZ= g 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 2 g 3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 3 g 4 Wind van links onderdruk A 7 g 5 Wind van links overdruk A 8 g 6 Wind van links onderdruk B 9 g 7 Wind van links overdruk B 10 g 8 Wind van rechts onderdruk A 11 g 9 Wind van rechts overdruk A 12 g 10 Wind van rechts onderdruk B 13 g 11 Wind van rechts overdruk B 14 g 12 Sneeuw A 22 g = gegenereerd belastinggeval

105 104 BELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Eigen gewicht van alle staven is meegenomen in berekening. Richting: STAAFBELASTINGEN B.G:1 Permanente belasting Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 5:QZGlobaal :QZGlobaal :QZGlobaal REACTIES 1e orde B.G:1 Permanente belasting Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep)

106 105 STAAFBELASTINGEN B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj :QZgeProj :QZgeProj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:2Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem ,3 3 2,3 4 1,2 Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max BELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) 2 2 2

107 106 STAAFBELASTINGEN B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Staaf Type q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 10:PZGeproj :PZGeproj :PZGeproj VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIESB.G:3Ver. bel. pers. ed. (F-rep) VERANDERLIJKE BELASTING SITUATIES Nr Lastvelden extreem Lastvelden momentaan REACTIES 1e orde B.G:3 Ver. bel. pers. ed. (F-rep) Kn. X-min X-max Z-min Z-max M-min M-max BELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A

108 107 STAAFBELASTINGEN B.G:4 Wind van links onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:4 Wind van links onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw

109 108 STAAFBELASTINGEN B.G:5 Wind van links overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 4 2:QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:5 Wind van links overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:6 Wind van links onderdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:6 Wind van links onderdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw

110 109 REACTIES 1e orde B.G:6 Wind van links onderdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BELASTINGEN B.G:7 Wind van links overdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:7 Wind van links overdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:7 Wind van links overdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

111 110 BELASTINGEN B.G:8 Wind van rechts onderdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:8 Wind van rechts onderdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:8 Wind van rechts onderdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

112 111 BELASTINGEN B.G:9 Wind van rechts overdruk A STAAFBELASTINGEN B.G:9 Wind van rechts overdruk A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:9 Wind van rechts overdruk A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

113 112 BELASTINGEN B.G:10 Wind van rechts onderdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:10 Wind van rechts onderdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:10 Wind van rechts onderdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

114 113 BELASTINGEN B.G:11 Wind van rechts overdruk B STAAFBELASTINGEN B.G:11 Wind van rechts overdruk B Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 1:QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QZLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw :QXLokaal Qw REACTIES 1e orde B.G:11 Wind van rechts overdruk B Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen

115 114 BELASTINGEN B.G:12 Sneeuw A STAAFBELASTINGEN B.G:12 Sneeuw A Staaf Type Index q1/p/m q2 A B ψ0 ψ1 ψ2 1 3:QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs :QZgeProj. Qs REACTIES 1e orde B.G:12 Sneeuw A Kn. X Z M : Som van de reacties : Som van de belastingen BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 1 3 Nauwkeurigheid bereikt 2 3 Nauwkeurigheid bereikt 3 3 Nauwkeurigheid bereikt 4 3 Nauwkeurigheid bereikt 5 3 Nauwkeurigheid bereikt 6 3 Nauwkeurigheid bereikt 7 3 Nauwkeurigheid bereikt 8 3 Nauwkeurigheid bereikt 9 3 Nauwkeurigheid bereikt 10 3 Nauwkeurigheid bereikt 11 3 Nauwkeurigheid bereikt 12 3 Nauwkeurigheid bereikt 13 3 Nauwkeurigheid bereikt 14 3 Nauwkeurigheid bereikt 15 3 Nauwkeurigheid bereikt 16 3 Nauwkeurigheid bereikt

116 115 BEREKENINGSTATUS B.C. Iteratie Status 17 3 Nauwkeurigheid bereikt 18 3 Nauwkeurigheid bereikt 19 3 Nauwkeurigheid bereikt 20 3 Nauwkeurigheid bereikt 21 3 Nauwkeurigheid bereikt 22 3 Nauwkeurigheid bereikt 23 3 Nauwkeurigheid bereikt 24 3 Nauwkeurigheid bereikt 25 1 Lineaire berekening 26 1 Lineaire berekening 27 1 Lineaire berekening 28 1 Lineaire berekening 29 1 Lineaire berekening 30 1 Lineaire berekening 31 1 Lineaire berekening 32 1 Lineaire berekening 33 1 Lineaire berekening 34 1 Lineaire berekening 35 1 Lineaire berekening 36 1 Lineaire berekening 37 1 Lineaire berekening 38 1 Lineaire berekening 39 1 Lineaire berekening 40 1 Lineaire berekening 41 1 Lineaire berekening 42 1 Lineaire berekening 43 1 Lineaire berekening 44 1 Lineaire berekening 45 1 Lineaire berekening 46 1 Lineaire berekening 47 1 Lineaire berekening BELASTINGCOMBINATIES BC Type 1 Fund Gk, 1 2 Fund Gk, 1 3 Fund Gk, Qk, 2 4 Fund Gk, Qk, 3 5 Fund Gk, Qk, 4 6 Fund Gk, Qk, 5 7 Fund Gk, Qk, 6 8 Fund Gk, Qk, 7 9 Fund Gk, Qk, 8 10 Fund Gk, Qk, 9 11 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, 2 15 Fund Gk, Qk, 3

117 116 BELASTINGCOMBINATIES BC Type 16 Fund Gk, Qk, 4 17 Fund Gk, Qk, 5 18 Fund Gk, Qk, 6 19 Fund Gk, Qk, 7 20 Fund Gk, Qk, 8 21 Fund Gk, Qk, 9 22 Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Fund Gk, Qk, Kar Gk, Qk, 2 26 Kar Gk, Qk, 3 27 Kar Gk, Qk, 4 28 Kar Gk, Qk, 5 29 Kar Gk, Qk, 6 30 Kar Gk, Qk, 7 31 Kar Gk, Qk, 8 32 Kar Gk, Qk, 9 33 Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Kar Gk, Qk, Quas Gk, 1 37 Freq Gk, 1 38 Freq Gk, ψ1 Qk, 4 39 Freq Gk, ψ1 Qk, 5 40 Freq Gk, ψ1 Qk, 6 41 Freq Gk, ψ1 Qk, 7 42 Freq Gk, ψ1 Qk, 8 43 Freq Gk, ψ1 Qk, 9 44 Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Freq Gk, ψ1 Qk, Blij Gk, 1 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 1 Geen 2 Alle staven de factor: Geen 4 Geen 5 Geen 6 Geen 7 Geen

118 117 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Staven met gunstige werking 8 Geen 9 Geen 10 Geen 11 Geen 12 Geen 13 Geen 14 Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor: Alle staven de factor:0.90 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN 2e orde Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie

119 118 NORMAALKRACHTEN 2e orde Fundamentele combinatie OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE FREQUENTE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Frequente combinatie

120 119 OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Quasi-blijvende comb. E0mean,fin OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN 1e orde [mm] Blijvende combinatie MATERIAALGEGEVENS Materiaal fm, y, k ρk ρm e a n ft, 0, k ft, 9 0, k fc, 0, k fc, 9 0, k fv, k [N/mm 2 ] [kg/m 3 ] [kg/m 3 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C C MATERIAALGEGEVENS (vervolg) Materiaal Gm e a n E0, 0 5 E9 0 m e a n E0, m e a n Klimaatklasse kd e f E0 m e a n, f i n [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] [N/mm 2 ] C II C II

121 120 KIPSTABILITEIT Staaf Plts. l sys. Kipsteunafstanden aangr. [m] [m] 1 1.0*h boven: ;4.385 onder: ; *h boven: ;2.200 onder: ; *h boven: ;2.200 onder: ; *h boven: onder: *h boven: ;2.200 onder: ; *h boven: onder: *h boven: ;2.200 onder: ;2.200 STABILITEIT Stf bg e m hg e m ls y s lb u c, y / z λy λz λr e l, y / z βc ky kz kc, y kc, z [mm][mm] [mm] [mm] [mm] STABILITEIT (vervolg) Staaf positie le f, y [mm] [mm] σm y, c r i t λr e l, m y kc r i t, y [N/mm 2 ]

122 121 TOETSING SPANNINGEN Staaf 1 BC / Sit. 3 / 4 UC frm(6.23) 0.23 Staaf 2 BC / Sit. 3 / 4 UC frm(6.23) 0.02 Staaf 3 BC / Sit. 3 / 4 UC frm(6.23) 0.03 Staaf 4 BC / Sit. 3 / 3 UC frm(6.23) 0.23 Staaf 5 BC / Sit. 3 / 3 UC frm(6.23) 0.03 Staaf 6 BC / Sit. 3 / 2 UC frm(6.23) 0.23 Staaf 7 BC / Sit. 3 / 2 UC frm(6.23) 0.02 TOETSING DOORBUIGING Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ub i j Toelaatbaar uf i n, n e t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l [mm] [mm] *l 1 Dak 4385 Nee Nee Dak 4385 Nee Nee Dak 4385 Nee Nee TOETSING DOORBUIGING (vervolg) Stf Soort ls y s Overstek BC Sit ui n s t Toelaatbaar [mm] i j [mm] [mm] *l 1 Dak 4385 Nee Nee Dak 4385 Nee Nee Dak 4385 Nee Nee

123 122 Belastingen Plaatfundering Gegevens: ψ0 ψ1 ψ2 Gebruiksklasse = A Wonen en huishoudelijk gebruik vloeren 0,40 0,50 0,30 Voorgevel q 1 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 1,87 x 1,09 0,32 = 2,04 0,60 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 1,75 x 0,76 2,55 = 1,33 4,46 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 6,32 5,06 0,00 kn/m Voorgevel q 2 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 1,87 x 1,09 0,32 = 2,04 0,60 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,00 x 0,76 2,55 = 0,00 0,00 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 4,99 0,60 0,00 kn/m Rechter zijgevel q 1 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 2,35 x 1,09 0,32 = 2,56 0,75 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,00 x 0,76 2,55 = 0,00 0,00 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 5,51 0,75 0,00 kn/m Achtergevel q 1 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 1,87 x 1,09 0,32 = 2,04 0,60 0,00 Kap overkapping = 1,30 x 0,85 0,56 = 1,11 0,73 0,00 1e Verdiepingsvloer = 1,78 x 0,76 2,55 = 1,35 4,53 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 7,44 5,85 0,00 kn/m Achtergevel q 2 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 1,87 x 1,09 0,32 = 2,04 0,60 0,00 Kap overkapping = 1,30 x 0,85 0,56 = 1,11 0,73 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,00 x 0,76 2,55 = 0,00 0,00 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 6,09 1,33 0,00 kn/m Linker zijgevel q 1 syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 2,84 x 1,09 0,32 = 3,10 0,91 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,50 x 0,76 2,55 = 0,38 1,28 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 6,43 2,18 0,00 kn/m

124 123 Dragende tussenmuur q 1 verdiepingsvloer syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 0,00 x 1,09 0,32 = 0,00 0,00 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 3,45 x 0,76 2,55 = 2,62 8,80 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 6,20 x 1,00 = 6,20 q'k = 8,82 8,80 0,00 kn/m Dragende tussenmuur q 2 verdiepingsvloer syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 0,00 x 1,09 0,32 = 0,00 0,00 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 3,45 x 0,76 2,55 = 2,62 8,80 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,75 x 1,00 = 2,75 q'k = 5,37 8,80 0,00 kn/m Dragende tussenmuur q 3 kap syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 0,00 x 1,09 0,32 = 0,00 0,00 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,50 x 0,76 2,55 = 0,38 1,28 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,95 x 1,00 = 2,95 q'k = 3,33 1,28 0,00 kn/m Niet dragende q 4 tussenmuren syst.l. G'k Q'k G'k Q'1 ΣQ'i m1 kn/m² kn/m² kn/m kn/m kn/m Kap woning = 0,00 x 1,09 0,32 = 0,00 0,00 0,00 Kap overkapping = 0,00 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 0,00 1e Verdiepingsvloer = 0,00 x 0,76 2,55 = 0,00 0,00 0,00 1e Verd. Badk. / toilet = 0,00 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,00 Begane grondvloer = 0,00 x 6,60 2,95 = 0,00 0,00 0,00 HSB-wand = 2,75 x 1,00 = 2,75 q'k = 2,75 0,00 0,00 kn/m

125 124 Project...: Onderdeel...: Hectarvloer snede 1 t/m 5 Dimensies...: kn/m/rad Toegepaste normen volgens Eurocode met Nederlandse NB Belastingen NEN-EN 1990:2002 C2:2010 NB:2011(nl) NEN-EN :2002 C1:2009 NB:2011(nl) LIGGER:1 GEOMETRIE Ligger:1 ref. Z X :B*H 1000*160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:1 MATERIALEN Mt Omschrijving E-modulus[N/mm2] S.M. Pois. Uitz. coëff 1 C20/ e-05 MATERIALEN vervolg Mt Omschrijving Cement Kruipfac. 1 C20/25 N 3.01 PROFIELEN [mm] Prof. Omschrijving Materiaal Oppervlak Traagheid Vormf. 1 B*H 1000*160 1:C20/ e e B*H 2000*160 1:C20/ e e PROFIELEN vervolg [mm] Prof. Staaftype Breedte Hoogte e Type b1 h1 b2 h2 1 0:Normaal :RH 2 0:Normaal :RH DOORSNEDEN Ligger:1 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 1000* :B*H 1000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Vast

126 125 PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*160 2 B*H 2000*160 BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Belast/onbelast ψ0 ψ1 ψ2 e.g. 1 Permanent 2:Permanent EN Veranderlijk 1 0:Alles tegelijk Veranderlijk 2 0:Alles tegelijk Veranderlijk boven 0:Alles tegelijk BELASTINGGEVALLEN B.G. Omschrijving Type 1 Permanent 1 Permanente belasting 2 Veranderlijk 1 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 3 Veranderlijk 2 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) 4 Veranderlijk boven 2 Ver. bel. pers. ed. (p_rep) VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent q1=6.32 R HL1.01=6.36 q1 dr wand 0,5m=4.41 q1=7.44 Z afwerking 80mm=1.6 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand 0,5m :Puntlast R HL

127 126 VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk 1 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:2 Veranderlijk 1 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:3 Veranderlijk 2 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:3 Veranderlijk 2 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:4 Veranderlijk boven R HL1.01=8.8 Z q1=5.06 q1 dr wand 0,5m=4.4 q1=5.85 X VELDBELASTINGEN Ligger:1 B.G:4 Veranderlijk boven Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 8:Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand 0,5m :Puntlast R HL

128 127 BELASTINGCOMBINATIES BC Type BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor BG Gen. Factor 1 Fund. 1 Perm psi psi psi Fund. 1 Perm Extr Extr Fund. 1 Perm Extr Extr Fund. 1 Perm Extr Extr Extr Kar. 1 Perm Extr Extr Extr Freq. 1 Perm psi psi psi Quas. 1 Perm psi psi psi Blij. 1 Perm 1.00 GUNSTIGE WERKING PERMANENTE BELASTINGEN BC Velden met gunstige werking 1 Geen 2 Geen 3 Geen 4 Geen OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Ligger:1 Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Ligger:1 Fundamentele combinatie

129 128 TUSSENPUNTEN Ligger:1 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:1 Karakteristieke combinatie

130 129 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 52 kn Som gronddruk: 54 kn Totale grondreactie: 107 kn Ligger:1 Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:1 Quasi-blijvende combinatie

131 130 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 37 kn Som gronddruk: 39 kn Totale grondreactie: 76 kn OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES Ligger:1 Quasi-blijvende combinatie VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:1 Blijvende combinatie

132 131 LIGGER:2 GEOMETRIE Ligger:2 ref. Z X :B*H 1000*160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:2 DOORSNEDEN Ligger:2 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 1000* :B*H 1000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Vast PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*160 2 B*H 2000*160 VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:1 Permanent q1 dr wand=8.82 q1=6.32 q4 nd wand=2.75 q1=7.44 Z afwerking 80mm=1.6 X

133 132 VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand :q-last q4 nd wand VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:2 Veranderlijk 1 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:2 Veranderlijk 1 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:3 Veranderlijk 2 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:3 Veranderlijk 2 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:4 Veranderlijk boven Z q1=5.06 q1 dr wand=8.8 q1=5.85 X

134 133 VELDBELASTINGEN Ligger:2 B.G:4 Veranderlijk boven Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 8:Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Ligger:2 Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Ligger:2 Fundamentele combinatie

135 134 TUSSENPUNTEN Ligger:2 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:2 Karakteristieke combinatie

136 135 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 50 kn TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 60 kn Totale grondreactie: 110 kn Ligger:2 Karakteristieke combinatie Ligger:2 Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:2 Quasi-blijvende combinatie

137 136 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 36 kn Som gronddruk: 45 kn Totale grondreactie: 81 kn OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES Ligger:2 Quasi-blijvende combinatie VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:2 Blijvende combinatie

138 137 LIGGER:3 GEOMETRIE Ligger:3 ref. Z X :B*H 1000*160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:3 DOORSNEDEN Ligger:3 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 1000* :B*H 1000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Vast PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*160 2 B*H 2000*160 VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:1 Permanent q1=6.32 R HL1.02=1.79 q1 dr wand 0,5m=4.41 q1=7.44 Z afwerking 80mm=1.6 X

139 138 VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand 0,5m :Puntlast R HL VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:2 Veranderlijk 1 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:2 Veranderlijk 1 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:3 Veranderlijk 2 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:3 Veranderlijk 2 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:4 Veranderlijk boven R HL1.02=5.28 Z q1=5.06 q1 dr wand 0,5m=4.4 q1=5.85 X

140 139 VELDBELASTINGEN Ligger:3 B.G:4 Veranderlijk boven Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 8:Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q1 dr wand 0,5m :Puntlast R HL OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Ligger:3 Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Ligger:3 Fundamentele combinatie TUSSENPUNTEN Ligger:3 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max

141 140 TUSSENPUNTEN Ligger:3 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:3 Karakteristieke combinatie TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Ligger:3 Karakteristieke combinatie

142 141 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 48 kn Som gronddruk: 50 kn Totale grondreactie: 99 kn Ligger:3 Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:3 Quasi-blijvende combinatie TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Ligger:3 Quasi-blijvende combinatie

143 142 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 34 kn Som gronddruk: 36 kn Totale grondreactie: 70 kn OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES Ligger:3 Quasi-blijvende combinatie VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:3 Blijvende combinatie

144 143 LIGGER:4 GEOMETRIE Ligger:4 ref. Z X :B*H 2000*160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:4 DOORSNEDEN Ligger:4 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 2000* :B*H 2000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Vast PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*160 2 B*H 2000*160

145 144 VELDBELASTINGEN q1=6.32 R spant=11.27 q2 dr wand 0,5m=2.685 R spant=13 Ligger:4 B.G:1 Permanent q1=6.32 q2 dr wand 0,5m=2.685 q1=7.44 R spant=11 q4 nd=2.75 q1=7.44 afwerking 80mm=1.6 Z afwerking 80mm=1.6 X VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q2 dr wand 0,5m :Puntlast R spant :Puntlast R spant :Puntlast R spant :q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q2 dr wand 0,5m :q-last q4 nd VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:2 Veranderlijk 1 veranderlijk=2.95 Z veranderlijk=2.95 X

146 145 VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:2 Veranderlijk 1 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk :q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:3 Veranderlijk 2 veranderlijk=2.95 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:3 Veranderlijk 2 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk :q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:4 Veranderlijk boven q1=5.06 q1=5.85 Z R spant=4.34 q1=5.06 q2 dr wand 0,5m=2.685 R spant=4.2 q2 dr wand 0,5m=2.685 R spant=4. q1=5.85 X VELDBELASTINGEN Ligger:4 B.G:4 Veranderlijk boven Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 8:Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q2 dr wand 0,5m :Puntlast R spant :Puntlast R spant :Puntlast R spant :Puntlast q :Puntlast q :Puntlast q2 dr wand 0,5m

147 146 OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Ligger:4 Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Ligger:4 Fundamentele combinatie TUSSENPUNTEN Ligger:4 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max

148 147 TUSSENPUNTEN Ligger:4 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:4 Karakteristieke combinatie TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 119 kn Ligger:4 Karakteristieke combinatie

149 148 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 116 kn Totale grondreactie: 234 kn Ligger:4 Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:4 Quasi-blijvende combinatie TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Ligger:4 Quasi-blijvende combinatie

150 149 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 91 kn Som gronddruk: 87 kn Totale grondreactie: 178 kn OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES Ligger:4 Quasi-blijvende combinatie VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:4 Blijvende combinatie

151 150 LIGGER:5 GEOMETRIE Ligger:5 ref. Z X :B*H 1000*160 VELDLENGTEN Veld Vanaf Tot Lengte Ligger:5 DOORSNEDEN Ligger:5 sector Vanaf Tot Lengte Profiel begin z-begin Profiel eind z-eind :B*H 1000* :B*H 1000* sector Vanaf Tot Lengte Eindcode Bedding Br.[mm] :Vast PROFIELVORMEN [mm] 1 B*H 1000*160 2 B*H 2000*160 VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:1 Permanent q2=4.99 q2=6.09 Z afwerking 80mm=1.6 X

152 151 VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:1 Permanent Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last afwerking 80mm :Puntlast q :Puntlast q VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:2 Veranderlijk 1 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:2 Veranderlijk 1 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:3 Veranderlijk 2 Z veranderlijk=2.95 X VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:3 Veranderlijk 2 Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 1:q-last veranderlijk VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:4 Veranderlijk boven Z q2=0.6 q2=1.33 X

153 152 VELDBELASTINGEN Ligger:5 B.G:4 Veranderlijk boven Last Ref. Type Omschrijving q1/p/m q2 psi Afstand Lengte 1 8:Puntlast q :Puntlast q OMHULLENDE VAN DE FUNDAMENTELE COMBINATIES MOMENTEN Ligger:5 Fundamentele combinatie DWARSKRACHTEN Ligger:5 Fundamentele combinatie TUSSENPUNTEN Ligger:5 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max

154 153 TUSSENPUNTEN Ligger:5 Fundamentele combinatie Grondspan.[N/mm2] Dwarskr Moment Veld Pos. min. max. min. max. min. max OMHULLENDE VAN DE KARAKTERISTIEKE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:5 Karakteristieke combinatie TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Ligger:5 Karakteristieke combinatie

155 154 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 34 kn Som gronddruk: 37 kn Totale grondreactie: 71 kn Ligger:5 Karakteristieke combinatie OMHULLENDE VAN DE QUASI-BLIJVENDE COMBINATIES VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:5 Quasi-blijvende combinatie

156 155 TUSSENPUNTEN Verpl. Grondspan. Veld Pos. [mm] Dwarskr. Moment [N/mm2] Som gronddruk: 27 kn Som gronddruk: 28 kn Totale grondreactie: 55 kn OMHULLENDE VAN DE BLIJVENDE COMBINATIES Ligger:5 Quasi-blijvende combinatie VERPLAATSINGEN [mm] Ligger:5 Blijvende combinatie

157 156 Verkorte technische informatie Hectar funderingsvloer 13 juli 2015

158 157 2 Principe Hectar funderingsvloer De Hectar funderingsvloer is een constructieve plaatvloer. De vloer vormt zowel de constructieve beganegrondvloer als de fundering. Rondom wordt de vloer voorzien van de Hectar randkist. Deze rand verzorgt de opvang van de buitengevel, de thermische isolatie en het vorstvrij aanleggen van de funderingplaat. De vloer kan zowel op palen als op staal worden uitgevoerd. Afbeelding 1: voorbeeld principedetail Hectar Door de vorm van de randkist heeft de vloer een verzwaarde betonstrook ter plaatse van de dragende gevel. Deze verzorgt de herverdeling van de krachten ter plaatse van openingen in de bovenliggende spouwmuur en kolommen. Onder het buitenblad steekt de betonnen neus van de vloerrand. Deze vangt het buitenblad op en verzorgt een betere herverdeling van de krachten naar de ondergrond in geval van een fundering op staal. Indien een steenachtig buitenblad wordt toepast, worden de randkisten voorzien van sparingen ten behoeve van nokken voor de opvang van het buitenblad. Deze Hectar-nokken bestaan uit Ultra Licht Beton. Dit Ultra Licht Beton heeft voldoende draagkracht voor de buitengevel, en toch een hoge isolatiewaarde waardoor er geen koudebrug ontstaat in het aansluitdetail. Afbeelding 2: Hectar nok uit Ultra Licht Beton Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

159 158 3 Door toepassing van de Hectar randkist ontstaat een ononderbroken doorlopende isolatieschil. Dit voorkomt de koudebrug die hier bij traditionele oplossingen aanwezig is. Het vorstvrij aanleggen van de fundering wordt traditioneel voorzien door de fundering op minimaal 800- minus peil te plaatsen. In het Hectar detail is dit deels horizontaal opgelost. De onderkant van de constructie ligt op minimaal 400mm onder maaiveld, het horizontale element tot aan de dragende lijn bedraagt ook 400mm. De totale weg voor de vorst tot onder de fundering is hierdoor groter dan 800mm. De temperatuurlijnen uit de koudebrugberekening laten zien dat de temperatuur op 750mm maaiveld (vorstgrens bij onder andere zandgrond) zelfs in zijn geheel niet onder de randkist komt. Het uitkragende deel van de randkist is voorzien van een zaagtand. Deze zaagtand voorkomt dat dit deel van de kist gaat dragen op de ondergrond, wat ongewenste krachten op de randkist kan opleveren. Bij een kleine zakking van de woning grijpen alleen de punten van de zaagtand in de ondergrond wat de weerstand tegen de zakking van het EPS element beperkt. Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

160 159 4 Plaatsing Hectar funderingsvloer De Hectar funderingsvloer moet worden geplaatst op een volledig vlak grondbed. Indien het zandbed met door de grondwerker met de laser is afgevlakt, kan de vloer eenvoudig vlak worden geplaatst. De vloer wordt gemaatvoerd op de vloerrand. Dit is de binnenzijde van de bovenste rand van de randkist. Deze maat wordt op de bouwplanken gezet met hiertussen op het niveau van bovenkant ruwe betonvloer een draad gespannen. De randkisten kunnen dan eenvoudig tegen de draad worden geplaatst. Er wordt gestart vanuit een van de hoeken. Voor de verbinding van de elementen onderling is in de elementen een reliëf opgenomen om ze op de juiste hoogte tegen elkaar aan te laten sluiten. De elementen worden vervolgens gekoppeld door middel van de bijgeleverde EPS koppelbalken. De elementen liggen dan direct vast en op maat aan elkaar. De naad dient van de bovenzijde nog te worden gevuld met PUR. Dezelfde verbinding geldt voor de hoekelementen. Afbeelding 2: aanzicht zijaansluiting met koppelbalk Indien op de bouw een element op maat gemaakt moet worden, dan kan een element worden ingekort met een snijdraad of kettingzaag. Deze elementen moeten dan onderling worden verlijmd door middel van een PUR-lijm. Het beton voor de vloer wordt in één keer gestort. Indien het beton in meerdere vrachten wordt geleverd, dan dient de neus in één keer tot bovenzijde neus te worden volgestort om te zorgen dat de neus goed wordt gevuld met beton. Bij gebruik van staalvezelbeton, het beton ter plaatse van de neus kort trillen om eventuele luchtbellen te laten ontsnappen. De trilnaald mag niet te lang op één locatie worden gebruikt om ontmengen van het staalvezelbeton te voorkomen. De verdere verwerking van het beton en de nabehandeling is gelijk aan de gebruikelijke stort van een betonvloer. Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

161 160 5 Constructief - beton De constructieve opzet van de Hectar funderingsvloer is die van een betonnen plaatvloer. De vloer draagt in zijn geheel af op de ondergrond. Bij een fundering op staal wordt de belasting door de gehele vloer over de ondergrond verdeeld. Dit beperkt de drukkracht onder de vloerplaat. De vloer kan zowel traditioneel worden gewapend, als met staalvezelbeton. Bij keuze voor staalvezelbeton kan het noodzakelijk zijn dat plaatselijk traditionele bijlegwapening wordt geplaatst (hybride vloer). Bij redelijk gelijkmatig verdeelde belastingen kan worden volstaan met een snede-berekening. In geval van grote puntlasten wordt de vloer driedimensionaal uitgerekend om de krachtsafdracht goed in kaart te brengen. Afbeelding 2: voorbeeld momentenuitvoer funderingsvloer uit een driedimensionale berekening Staalvezels en betonsamenstelling Voor de staalvezels wordt gebruik gemaakt van de constructieve staalvezels van Bekaert type 5D 65/60BG. De opneembare krachten door de staalvezelbetonvloer zijn vastgesteld in overleg met Bekaert. Indien lokaal bijlegwapening vereist is, dan wordt dit projectspecifiek bepaald. Vloerdikte Minimale breedte vloer in verband met Vezeldosering Dramix 5D 65/60BG vloeilijnontwikkeling 25 kg/m 3 30 kg/m 3 35 kg/m 3 160mm 7,5 meter 12,0 knm/m 13,4 knm/m 14,9 knm/m 200mm 6,0 meter 18,7 knm/m 21,0 knm/m 23,2 knm/m 250mm 4,8 meter 29,2 knm/m 32,8 knm/m 36,3 knm/m 300mm 4,0 meter 42,1 knm/m 47,2 knm/m 52,3 knm/m Tabel opneembare momenten in het vloerveld Balkafmeting Vezeldosering Dramix 5D 65/60BG 25 kg/m 3 30 kg/m 3 35 kg/m x 240 mm 2 6,5 knm 7,3 knm 8,1 knm 400 x 280 mm 2 8,5 knm 10,1 knm 11,2 knm 400 x 330 mm 2 12,5 knm 14,0 knm 15,6 knm 400 x 380 mm 2 16,8 knm 18,9 knm 21,0 knm Tabel opneembare momenten ter plaatse van de randbalken Voor een optimale werking van de staalvezels en beperking van de scheurvorming is in samenwerking met Bekaert en Dyckerhoff Basal een betonsamenstelling ontwikkeld. Deze wordt Dyckerhoff Basal aangeboden onder de benaming Hectar 25, Hectar 30 en Hectar 35, waarbij het getal verwijst naar de vezeldosering. Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

162 161 6 Constructief - EPS Bij toepassing van een vloer op palen is de isolatielaag en de Hectar randkist niet belast. Het EPS onder de vloer kan in die situaties worden uitgevoerd als EPS 100. Voor de randkisten wordt minimaal EPS 150 toegepast in verband met de betondruk. Bij een vloer op staal is het van belang om de invloed van het EPS goed in rekening te brengen. Hiervoor dient de juiste beddingsconstante in rekening te worden gebracht en dient op basis van de optredende gronddruk de juiste EPS sterkte te worden gekozen. Voor de te rekenen beddingsconstante kunnen indicatief de onderstaande waarden in rekening worden gebracht. Beddingsconstante grond Beddingsconstante inclusief invloed EPS Voor de toetsing van het EPS geldt dat de draagkracht in de uiterste grenstoestand niet maatgevend is. De draagkracht van EPS komt overeen met het kengetal van het EPS. Oftewel, op sterkte kan EPS 100 een drukspanning aan van 100 kn/m 2. Dit is de korte duur druksterkte. Maatgevend is echter de indrukking van het EPS. Om aan een maximale indrukking van 2% te voldoen moet de drukspanning voldoen aan de lange duur druksterkte in de Quasi-blijvende belastingcombinatie (bruikbaarheids grenstoestand met momentane belasting). Voor de opneembare belasting moet de materiaalfactor γ m = 1,25 nog in rekening worden gebracht. Type EPS Opneembare belasting Quasi-blijvende belastingcombinatie EPS * 0,3 / 1,25 = 24 kn/m 2 EPS * 0,3 / 1,25 = 36 kn/m 2 EPS * 0,3 / 1,25 = 48 kn/m 2 EPS * 0,3 / 1,25 = 60 kn/m 2 Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

163 162 7 Bouwfysica Thermische isolatie Het grote voordeel van de Hectar funderingsvloer is het ontbreken van een lineaire koudebrug. De volledige berekening van de lineaire koudebruggen is te vinden in de uitgebreide technische documentatie. Bij toepassing van de Hectar randkisten geldt dat in alle situaties de waarde voor de koudebrug negatief is. Dat betekend dat er minder warmteverlies is dan te verwachten op basis van de isolatiewaardes van de aansluitende onderdelen. Anders gezegd: er is geen lineaire koudebrug aanwezig. De optredende temperatuurfactor is afhankelijk van het toegepaste detail 0,90 0,95, uiteraard vele malen hoger dan 0,65 zoals is vereist conform het Bouwbesluit. Afbeelding 3: temperatuurverloop in standaard detail met Hectar randkist De isolatiewaarde van de vloer is afhankelijk van vele factoren. De isolatiewaarde is een gemiddelde van de optredende doorsneden. Ook grondwater kan invloed hebben op de isolatiewaarde van de vloer. EPS werkt niet capillair (het zuigt geen water op), maar onder water kan er wel water in de celstructuur stromen. Regenwater dat de grond in zakt, heeft onder de vloer geen invloed. Maar indien het grondwater hoger staat dan de onderzijde van het EPS, of indien onder de fundering een slecht waterdoorlatende laag aanwezig is, dan kan het EPS onder water komen te staan. Dit water beperkt de isolatiewaarde van het EPS, hiervoor wordt een correctiefactor op de λ-waarde in rekening gebracht. Die correctiewaarde kan worden beperkt door toepassing van drainage. Onder invloed van deze gegevens en de verdere opbouw wordt een Rc-waarde behaald van 5,0 m 2 K/W (meest ongunstige situatie) tot 10,0 m 2 K/W (passiefhuis detail in droge situatie). Om de Rc-waarde van de vloer te bepalen heeft Hectar een rekentool beschikbaar. Deze is te downloaden van de website Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

164 163 8 Bouwfysica Geluidsisolatie Ter plaatse van woningscheidende wanden worden geluidseisen gesteld aan de verbinding. De uitvoering van het detail is mede afhankelijk van de woningscheidende wand zelf. Maar het basisprincipe voor de Hectar funderingsvloer is dat de vloerconstructie doorloopt. In het geval van een massieve woningscheidende wand moet de vloer daarmee voldoen aan een gewicht van 800 kg/m 2 (bijvoorbeeld 300mm beton + 50mm afwerklaag) of kan worden gekozen voor een variant met zwevende dekvloer. Ook indien de woningscheidende wand wordt uitgevoerd als een ankerloze spouwmuur, wordt de Hectar funderingsvloer doorgestort. Dit betekend wel dat er aanvullende maatregelen moeten worden doorgevoerd om aan de geluidseisen te voldoen. Onder de dragende wanden dient een akoestische strip te worden toegepast om de wanden akoestisch te ontkoppelen van de vloer. In de meeste gevallen zal de vloer in een dikte van 200 of 250mm worden uitgevoerd, in dat geval is ook een zwevende dekvloer vereist om aan de geluidseisen te voldoen. Er wordt nog verder onderzoek gedaan naar het gedrag van de Hectar funderingsvloer bij geluid. De verwachting is dat de verende ondersteuning door het EPS op het zandpakket de geluidstrillingen in de vloer beperkt. Hierdoor is het wellicht mogelijk om de vloer dunner uit te voeren, of de zwevende dekvloer te laten vervallen. Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

165 164 9 Contactgegevens Hectar Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen tel info@hectar.nl Hectar Nijverdalseweg AG Rijssen telefoon info@hectar.nl

166 165 Poer Beschrijving: = Poer A Veiligheidsklasse = CC1 fund. (6.10b) fund. (6.10a) Belastingen: syst.l. G Q G Q ψ Q ψ Belasting uit wand Kap woning = m 0,0 x kn/m² 1,09 kn/m² 0,32 = kn/m 0,00 kn/m 0,00 1,0 kn/m 0,00 0,0 Kap overkapping = 0,0 x 0,85 0,56 = 0,00 0,00 1,0 0,00 0,0 1e Verdiepingsvloer = 0,0 x 0,76 2,55 = 0,00 0,00 0,4 0,00 0,4 1e Verd. Badk. / toilet = 0,0 x 1,50 2,55 = 0,00 0,00 0,4 0,00 0,4 Metselwerk = 1,0 x 2,00 = 2,00 q'k;wand = 2,00 0,00 kn/m 0,00 kn/m Puntlast kolom FEd = 14,0 kn Belastingen: syst.l. G Q G Q ψ Q ψ Gelijkmatig Begane grondvloer = m1 1,6 x kn/m² 6,60 kn/m² 2,95 = kn/m 10,51 kn/m 1,88 0,4 kn/m 1,88 0,4 Grond = 1,1 x 9,00 = 9,57 0,00 0,4 0,00 0,4 Eigen gewicht = 1,0 x 3,07 = 3,07 q'k;gelijk = 23,15 1,88 1,88 Combinaties: (ξ) γg γq Fund. (6.10a) 1,22 1,35 (6.10b) 1,08 1,35 Krachten: Puntlast: Moment: qed = γg G'k γq Q;k qed/m σ FEd MEd = (1/8*Fd)+1/2*σ*l² qed = 1,22 x 2 + 1,35 x 0,0 = 2, kn (6.10a)MEd = 1,9 kn*m qed = 1,08 x 2 + 1,35 x 0,0 = 2, kn (6.10b)MEd = 1,9 kn*m Totaal: Spanning: qed = γg G'k γq Q;k qed FEd σgr;d = qed;totaal / b x l qed = 1,22 x 24,7 + 1,35 x 1,9 = 32,6 14 kn (6.10a) = 73 kn/m² qed = 1,08 x 24,7 + 1,35 x 1,9 = 29,3 14 kn (6.10b) = 68 kn/m² Profielkeuze: Opstorting Materiaalkeuze / eigenschappen: lengte = 0,80 m. afm. 250 x 250 mm. f'ck = 20,0 N/mm² breedte = 0,80 m. f'cd = 13,3 N/mm² hoogte = 200 mm. f'tm = 2,2 N/mm² aanlegdiepte = Peil fyk = 500 N/mm² C20/25 FeB 500 HWL Wapening Keuze diameter h.o.h As (mm²) dekking (mm.) k = M / (b*d² * f'ck) Bovenwapening = mm. k = 0,01 Onderwapening = mm. z = d/2*(1+ (1-28*k/9) z = 121 mm d = 122 mm. As = M / f'y;d * z Asmin = 55 mm²/m akkoord As = 44 mm²/m < 188 mm²/m akkoord Asmax = 8000 mm²/m akkoord Pons; (NEN-EN ;2005 art NB) VRd,c VEd VRd,c = Crd,d*k*(100*ρi*fck) 1/3 + k1 *σcp >= (vmin + k1 * σcp) VRd,c = 0,44 0,05 akkoord k = 2,0 mm. Crd,d = 0,12 VEd = β*(ved/ui*d) ρi = 0,0015 k1 = 0,50 β = 1,15 vmin = 0,44 σcp = 0,00 N/mm² ui = 2495 mm. dy/z = 119 mm.

167 166 Opdrachtgever: Dhr. N. van der Steijn Oude Peelstraat PB Helenaveen Rapport: versie: datum: XF 1 14 augustus 2018 Norm / richtlijn: NEN :2016 Rapport Funderingsadvies Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Lankelma Geotechniek Zuid B.V. Moorland 4a Postbus ZG Oirschot Tel: Fax: info@lankelma-zuid.nl Internet: auteur: vrijgave: X ir. E. Corovic ir. E. Corovic Ondertekend door: Erol Corovic

168 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 167 Inhoudsopgave 1 Projectbeschrijving Inleiding Plangegevens Administratieve indeling Situatie actueel / voormalig Bouwplan Verstrekte plangegevens Gerelateerd, door ons bureau uitgevoerd onderzoek Onderzoeksprogramma Veldonderzoek Archief-/dossieronderzoek Overleg / inventarisatie Bodem, water en omgeving Hoogte maaiveld Bodem Laagopbouw van de grond en de variaties daarvan op de planlocatie Geologie van de planlocatie en omgeving Water Funderingsadvies Funderingsontwerp Funderingskeuze Funderingstype: stroken en poeren Uitgangspunten berekening Rekenmethode Berekeningsaannames Schematische bodemopbouw Ontgravingsdiepte en grondverbetering Rekenresultaten Draagkracht en vervorming van de grond Toetsing draagkracht Toetsing vervorming Vloer woning Overwegingen voor ontwerp, berekening en uitvoering...6 Bijlagen Bijlage 1: Resultaten grondonderzoek Bijlage 2: Berekeningsresultaten fundering op staal Bijlage 3: Algemene eisen aan en controle tijdens uitvoering rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

169 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Projectbeschrijving 1.1 Inleiding Door Lankelma Geotechniek zuid B.V. is een grondonderzoek uitgevoerd voor het project Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen. In onderhavig rapport wordt een funderingsadvies uitgewerkt voor dit project. 1.2 Plangegevens Administratieve indeling De locatiekenmerken zijn samengevat in navolgende tabel. Adres / adm. indeling Straat / huisnummer: Oud Peelstraat 87 Plaats / gemeente: Helenaveen Deurne Provincie: Noord-Brabant Kadastrale aanduiding Sectie: H Perceelnummer: 5707 ged. Kadastrale gemeente: Deurne RD-coördinaten X: 190,10 [km] Y: 378,24 [km] Situatie actueel / voormalig De planlocatie is momenteel onbebouwd Bouwplan Het plan omvat de nieuwbouw van een houtskeletbouw woonhuis, bestaande uit 2 bouwlagen onder een kap. In het plan is geen kelder voorzien. Voor een situatieschets van het plan wordt verwezen naar de tekening in Bijlage 1. Op basis van de verstrekte plangegevens (zie 1.2.4) en aanvullende informatie van het contactbedrijf zijn de navolgende peilen aangenomen: Bouwpeil 32,3 m + NAP Maaiveld 32,2 m + NAP Onderkant funderingsbalk 31,5 m + NAP Geadviseerd wordt deze uitgangspunten te verifiëren Verstrekte plangegevens Ten behoeve van het project is door of namens de opdrachtgever onder meer een situatietekening ter beschikking gesteld. 1.3 Gerelateerd, door ons bureau uitgevoerd onderzoek In het kader van dit project is door ons bureau tevens een milieukundig bodemonderzoek uitgevoerd. De resultaten hiervan zijn separaat gerapporteerd onder projectnummer: rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

170 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Onderzoeksprogramma 2.1 Veldonderzoek Het geotechnisch grondonderzoek is uitgevoerd door ons bureau d.d. 18 juli De resultaten van het grondonderzoek zijn integraal weergegeven in Bijlage Archief-/dossieronderzoek Teneinde inzicht te krijgen in de geologische bodemopbouw van de bouwplaats en omgeving zijn, de (hydro)geologische gegevens geraadpleegd van Dinoloket (TNO). Het betreft met name de gegevens van het Landelijk model Regis II Overleg / inventarisatie Teneinde te komen tot een optimale funderingskeuze is telefonisch overleg gepleegd met het contactbedrijf. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

171 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Bodem, water en omgeving 3.1 Hoogte maaiveld De maaiveldhoogte ter plaatse van de onderzoekspunten varieert van 32,08 m + tot 32,08 m + NAP. Het terrein en de omgeving zijn relatief vlak. 3.2 Bodem Laagopbouw van de grond en de variaties daarvan op de planlocatie De lokale bodemopbouw kan, tot de maximaal verkende diepte, als volgt worden gekarakteriseerd. Diepte tot [m + NAP] Dominante lithologie / samenstelling 31 zand, humus- en puinhoudend zand toplaag Kenmerk / bijzonderheden 17 zand, matig vast tot vast plaatselijk teruggangen in conusweerstand door leem/zand met een hogere siltfractie of lossere pakking Geologie van de planlocatie en omgeving De op basis van de geraadpleegde bronnen verwachte ondiepe geologie op de locatie is weergegeven in navolgende tabel. Hierbij dient te worden opgemerkt dat het de geologische bodemopbouw betreft die door TNO is geïnterpoleerd op basis van onderzoek in de omgeving. De werkelijke laagopbouw en -samenstelling kunnen hiervan afwijken. Diepte tot* [m tov NAP] Formatienaam* Kenmerken Dominante lithologie 25 + Boxtel zeer uiteenlopende afzettingen uit het Midden/Laat-Pleistoceen en het Vroeg- Holoceen 17 + Beegden alle afzettingen van de rivier de Maas, in het zuidoosten van Nederland, vanaf het Plioceen (5 mln jaar geleden) tot het heden Breda glauconiethoudende mariene zanden en kleien uit het Mioceen zand met fijne korrelgrootte, met plaatselijk leem-, klei-, veen- of humusrijke lagen (grof) zand en grind zand en klei * Bron: Regis 2.2 (+ evt. GeoTOP 1.3), TNO, de werkelijke dieptes en samenstelling kunnen hiervan afwijken 3.3 Water De tijdens het onderzoek geregistreerde grondwaterniveaus zijn weergegeven in navolgende tabel. Meetpunt [nr.] Meetdiepte Meetmoment [datum] [relatief] Waterspiegel 1) [m - mv] [m + NAP] B1/D1 freatisch tijdens boren 3,20 28,88 PB1 ( ) PB1 ( ) 1,5-2,5 m - mv peilbuis direct na plaatsing 1,0 ca. 31,0 1,5-2,5 m - mv peilbuis ca. 1 week na plaatsing 1,25 ca. 30,8 1) Gemeten waterstanden zijn momentopnamen en dienen met de nodige voorzichtigheid te worden gehanteerd, omdat: o waterniveaus gemeten direct na plaatsing van een sondering, boring of peilbuis, significant kunnen afwijken van de heersende grondwaterstand of stijghoogte. Het kan namelijk enige tijd duren voordat een representatieve waterspiegel is ingesteld (enkele seconden in grof zand tot soms enkele uren in slecht doorlatende klei). o de grondwaterstand onder invloed van seizoensafhankelijke factoren in de tijd zal fluctueren. Deze fluctuatie varieert per regio/gebied; in polders meestal ca. 0,5 m, nabij grote rivieren soms 4 à 5 m en elders vaak 1,5 à 2 m. Een representatief beeld hiervan kan slechts worden gekregen door monitoring van de grondwaterstand gedurende langere tijd en/of door tijdreeksanalyse van gedurende langere tijd gemonitoorde peilbuizen uit de omgeving. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

172 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Funderingsadvies 4.1 Funderingsontwerp Funderingskeuze Vrijblijvend advies Gegeven de kenmerken van de bodem en het bouwplan, wordt, vanuit geotechnisch oogpunt geadviseerd een fundering op staal toe te passen. Overwegingen hierbij zijn: de fundering kan, na grondverbetering, worden aangezet op een laag met voldoende draagkracht. in de ondiepe ondergrond komen, na grondverbetering, weinig tot geen samendrukbare lagen voor, zodat (verschil)zettingen beperkt zullen zijn. de invloed van de ontgraving biedt, voor zover momenteel na te gaan, geen onoverkomelijke problemen voor belendingen of nabijgelegen nutsleidingen. in de ondiepe bodem komen geen erosie-, oplos-, krimp- of zwelgevoelige lagen voor. afname van de sterkte van draagkrachtige lagen door klimatologische invloeden of door de uitvoeringswijze wordt niet verwacht. vanuit archeologisch of milieukundig oogpunt gelden, voor zover ons bekend, geen belemmeringen voor (de benodigde ontgraving en of eventuele grondverplaatsingen) voor een fundering op staal. Opmerking Het vrijblijvende funderingskeuzeadvies is gebaseerd op de voorhanden zijnde en verstrekte gegevens. Aanvullende milieukundige, archeologisch, economische of bijvoorbeeld uitvoeringstechnische randvoorwaarden kunnen aanleiding geven tot wijziging van het keuzeadvies Keuzebesluit In overleg met het contactbedrijf wordt een fundering op staal nader uitgewerkt Funderingstype: stroken en poeren Toegepast kunnen worden funderingselementen bestaande uit betonnen stroken en poeren; afmetingen en eventueel vereiste wapening dienen door de constructeur te worden bepaald aan de hand van de gegevens uit dit rapport. Algemene voorbeelden: a. Strook (bron: SBR); b. Poer (bron: SBR); c. Verdiepte strook/poer bij kelder 4.2 Uitgangspunten berekening Rekenmethode De maximale draagkracht en de zakking van funderingselementen is berekend conform NEN H6 Funderingen op staal. Deze norm is opgesteld voor funderingen op staal, inclusief poeren, stroken en funderingsplaten van bouwconstructies waarop statische of quasi-statische krachten werken, met een gronddekking van ten hoogste 5 de breedte van de basis van de fundering. De zettingsberekeningen zijn uitgevoerd conform NEN , waarbij spanningsspreiding in rekening is gebracht. Onmiddellijke zetting (s0) ten gevolge afschuifvervorming en volumevermindering is cf. art verwaarloosbaar gesteld. Het ontwerp dient te voldoen aan eisen van veiligheid en bruikbaarheid uit de NEN Er wordt in beginsel uitgegaan van verticaal centrisch en op druk belaste funderingelementen in de gedraineerde en eventueel de ongedraineerde toestand. Voor zover van toepassing is gecontroleerd op doorponsen en squeezing. Het project wordt ingedeeld in de geotechnische categorie 2 (GC2). rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

173 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Berekeningsaannames Er wordt aangenomen dat de oorspronkelijke, op natuurlijke wijze gesedimenteerde bodemopbouw aanwezig is. De hoek van het maaiveld met de horizontaal is verwaarloosbaar gesteld Voor de gehanteerde peilen en niveaus wordt verwezen naar 1.2. De draagkracht is onder meer afhankelijk van de gronddekking. Met gronddekking wordt bedoeld de minimale diepte van het aanlegniveau ten opzichte van de zich er direct naast bevindende grondslag (tijdens de levensduur van het bouwwerk, dus ook als deze slechts tijdelijk voorkomt). Voor een kruipruimte wordt geadviseerd 0,1 m aan te houden. Bij het ontbreken van een kruipruimte wordt door ons bureau gerekend met een gronddekking van maximaal 0,4 m. Momenteel zijn er bij ons bureau geen belastingen bekend. Geadviseerd wordt de uitgangspunten te verifiëren, voordat met de resultaten van het onderzoek wordt verder gewerkt Schematische bodemopbouw Ten behoeve van de berekening van het draagvermogen van de ondergrond en de zettingen van de funderingselementen van de nieuwbouw is een representatief bodemprofiel opgesteld op basis van het grondonderzoek. Vervolgens is gebruik gemaakt van tabel 2.b in NEN om de representatieve waarden van deze grondeigenschappen te bepalen. De gunstige invloed van grondverbetering is, uitgaande van uitvoering zoals beschreven in 4.3, meegenomen in de berekening van de draagkracht en vervormingen. 4.3 Ontgravingsdiepte en grondverbetering Alle grond dient tot de in navolgende tabel aangegeven diepte te worden vervangen door een goed verdicht zandpakket (grondverbetering in de vorm van grondvervanging). Wanneer het aanlegniveau dieper is dan het geadviseerde ontgravingsniveau, dan hoeft daar geen grondverbetering te worden uitgevoerd en kan de fundering, na verdichting, direct op de aanwezige grondslag worden aangelegd. Sondering Hoogte maaiveld Ontgravingsniveau tbv grondverbetering [nr.] [m + NAP] [m + NAP] D1 32,08 31,0 D2 32,02 30,9 Tussen de sonderingen moet tot dezelfde grondslag worden ontgraven zoals is aangetroffen ter plaatse van de aangrenzende sonderingen met het diepste ontgravingsniveau. Wanneer visueel het verloop van de laag is vast te stellen kan als ontgravingsniveau tussen de sonderingen het laagverloop worden aangehouden. Bestaat de onderste 0,2 à 0,4 meter uit los gepakt goed te verdichten zand dan behoeft dit niet te worden verwijderd maar kan, indien de vochtigheidsgraad dit toelaat, direct worden verdicht. Wanneer op het ontgravingsniveau ten behoeve van de fundering insluitingen van slechte grond of andere ongewenste zaken zijn vastgesteld, moeten de ongewenste insluitingen tot de vaste natuurlijke grondslag worden vervangen door zand of door een materiaal dat ten minste de eigenschappen qua draagkracht en vervorming heeft die als uitgangspunten voor het ontwerp zijn gebruikt. Ongewenste zaken onder een funderingselement kunnen zijn: cohesieve afzettingen (klei, veen); vegetatieresten (wortels, boomstronken); oude waterlopen; oude funderingen, putten, buizen e.d. Voor de berekeningen wordt ervan uitgegaan dat de uitvoering van de grondverbetering voldoet aan de eisen zoals gesteld in NEN H5 en de (aanvullende) richtlijnen zoals weergegeven in 4.6 en Bijlage Rekenresultaten Draagkracht en vervorming van de grond De rekenresultaten (draagvermogen en zetting) zijn weergegeven in Bijlage 2; STB 1 t/m 7. Het betreft: STB 1: gehanteerde grondparameters STB 2 en 4: rekenwaarden van de maximale funderingsdruk en draagkracht voor de diverse toestanden en de maatgevende toestand rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

174 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 173 STB 3 en 5: zakking onder invloed van de belasting voor de verschillende funderingselementen, en beddingscoëfficiënten berekend uit berekende zettingen voor de bruikbaarheidtoestand. STB 6 en 7: diagrammen waarin de relatie tussen de gronddruk en de zakking respectievelijk de beddingscoëfficiënten voor de verschillende funderingselementen grafisch is weergegeven. VBL: voorbeeldberekening met tussenresultaten van de draagkracht- en zakkingsberekening, inclusief de invloedsdiepte en -breedte, indicatie zakking per laag en zakking in de tijd Toetsing draagkracht Ten behoeve van de toetsing van de uiterste grenstoestanden moet de rekenwaarde van de verticale belasting uit de constructie (Vd) kleiner zijn dan de rekenwaarde van de weerstand tegen de belasting (Rd). De toe te passen afmetingen van de (meewerkende) funderingselementen dienen door de constructeur te worden bepaald aan de hand van de gegevens uit dit rapport Toetsing vervorming De verificatie van de vervormingen in de uiterste grenstoestand en bruikbaarheidsgrenstoestand dient volgens NEN artikel in beginsel te worden uitgevoerd door de ontwerper van de constructie; dit kan feitelijk niet worden gedaan door de geotechnisch ontwerper. Voor woonfuncties en woongebouwen wordt in het algemeen voor de bruikbaarheidsgrenstoestand (BGT) aangehouden dat de scheefstand ω en/of de relatieve rotatie βx, niet de waarde 1:300 mag overschrijden. Als eis voor de uiterste grenstoestand (UGT type B) wordt vaak een relatieve rotatie van maximaal 1:100 aangehouden. Als gevolg van een mogelijke heterogeniteit van de ondergrond en uitvoeringsonvolkomenheden moet zijn gerekend met een zakkingsverschil (Δwd) tussen twee afzonderlijk op staal gefundeerde elementen (op afstand L) van in beginsel tenminste 50 % van de gemiddelde waarde van de zakking van de funderingselementen. Door de constructeur moet worden beoordeeld of aan het vervormingscriterium- en rotatiecriterium wordt voldaan. 4.5 Vloer woning Indien de beganegrondvloer op een zandbed wordt aangelegd, wordt geadviseerd dezelfde ontgravingsdiepte aan te houden als vermeld in 4.3. Opgemerkt wordt dat het aanbrengen van een goed verdicht zandpakket voor de vloer in beginsel in twee fasen dient plaats te vinden. Allereerst dient grondverbetering plaats te vinden tot onderkant fundering. Nadat de fundering is gestort en de muren zijn opgemetseld tot vloerniveau dient een goed verdicht zandpakket (laagsgewijs) te worden aangebracht tot onderkant vloer. Voor de uitvoering van de grondverbetering wordt verwezen naar Bijlage Overwegingen voor ontwerp, berekening en uitvoering Conform NEN art.6.4.3(d) geldt dat de oppervlakte van de fundering tenminste gelijk moet zijn aan die van de onderste doorsnede van de erop staande kolom of wand. Voor een wand geldt bovendien een funderingsbreedte van de strookfundering van tenminste 0,3 m. Eventuele terreinophogingen dienen voor of uiterlijk tijdens de funderingswerkzaamheden worden aangebracht. Voor algemene bouwputaspecten ten behoeve van de ontgraving voor het uitvoeren van de grondverbetering zoals bv. bemaling, taludstabiliteit, grondkering en dergelijke wordt verwezen naar Bijlage 3. Bij het kiezen van de diepte van een fundering op staal moet onder meer het volgende in beschouwing zijn genomen: Er dient te worden nagegaan of de vereiste ontgravingen zonder risico voor de bestaande bebouwing / belending kan worden uitgevoerd. Indien de mogelijkheid bestaat dat langs de fundering sleuven voor kabels en leidingen worden gegraven, moet hiervoor een diepte van 0,8 m en een breedte van 1,2 m worden aangehouden. de diepte waarboven schade door vorst kan voorkomen; Conform NEN art. 6.4 dient de aanlegdiepte van de fundering voor muren van bouwwerken langs de perceelsgrens, behoudens die tussen woningen en gebouwen onderling, tenminste 0,80 m te zijn. Voor het overige kan 0,60 meter worden aangehouden. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus

175 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 174 Bijlage 1 : Resultaten grondonderzoek rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

176 175 Opdrachtgever: Smits Techniek Hoofdstraat AP Liessel Rapport: versie: datum: RG 1 20 juli 2018 Rapport Resultaten Grondonderzoek Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Lankelma Geotechniek Zuid B.V. Moorland 4a Postbus ZG Oirschot Tel: Fax: info@lankelma-zuid.nl Internet: Contactpersoon: Dataverwerking: Controle: P. Swinkels Bedrijfsbureau P. Swinkels

177 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 176 Inhoudsopgave 1 Projectbeschrijving Inleiding Veldonderzoek Onderzoeksopzet Sonderingen Boringen Hoogtemeting...2 Bijlagen Bijlage 1: Resultaten grondonderzoek rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

178 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen PROJECTBESCHRIJVING 1.1 Inleiding In opdracht van Smits Techniek is door Lankelma Geotechniek Zuid B.V. een grondonderzoek uitgevoerd voor het project Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen. In onderhavig rapport worden de resultaten van het grondonderzoek weergegeven. rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli

179 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen VELDONDERZOEK 2.1 Onderzoeksopzet Het grondonderzoek heeft plaatsgevonden op 18 juli De positie van de onderzoekspunten is rekening houdend met de richtlijnen uit de NEN bepaald door ons bureau. De onderzoekspunten zijn door ons bureau in het terrein uitgezet en ingemeten. 2.2 Sonderingen Voor dit project zijn door ons bureau 2 sonderingen gemaakt. Het betreft sondeernummers: D1 en D2. De sonderingen zijn uitgevoerd conform NEN-EN-ISO , met een sondeerunit met een elektrische kleefmantelconus klasse 2. In Bijlage 1 zijn de sondeergegevens in grafiekvorm weergegeven, evenals een situatieschets met de locaties van de sondeerpunten. Stopcriterium en eventuele opmerkingen ten aanzien van de uitvoering zijn per sondering weergegeven in de waterpasstaat (Bijlage 1). 2.3 Boringen Om inzicht te krijgen in de grondsamenstelling en de actuele grondwaterstand is 1 handboring verricht. Het betreft boring B1, die is uitgevoerd nabij sondering D1. De boorstaat en de eventueel gemeten grondwaterstand is weergegeven in Bijlage 1. De situering van de boring is weergegeven op de situatietekening. 2.4 Hoogtemeting De hoogte van de onderzoekspunten is ingemeten ten opzichte van NAP. Voor de hoogteligging van de verschillende meetpunten wordt verwezen naar de waterpasstaat in Bijlage 1. rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli

180 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 179 Bijlage 1 : Resultaten grondonderzoek rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

181 Oude Peelstraat 180 put D1 B1 D2 87 dorpel Project: Nieuwbouw aan de Oude Peelstraat 87 te Helenaveen Projectnummer: T e l F a x info@lankelma-zuid.nl Datum: 20 juli 2018 Situatietekening Getekend: JGO Formaat: A4 Maten in meters

182 34 33 Conusweerstand (MPa) Wrijvingsgetal (%) Afwijking t.o.v. de vertikaal om graden NAP Diepte in meters t.o.v Plaatselijke wrijving (MPa) X Coordinaat Y- Coordinaat Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Sondering volgens NEN-EN-ISO Klasse 2 Lankelma Geotechniek Zuid BV Postbus ZG Oirschot tel. : info@lankelma-zuid.nl Project nr. : Datum : Conusnr. : Sondeer nr. : 1 MV. is m tov NAP 1/1

183 34 33 Conusweerstand (MPa) Wrijvingsgetal (%) Afwijking t.o.v. de vertikaal om graden NAP Diepte in meters t.o.v Plaatselijke wrijving (MPa) X Coordinaat Y- Coordinaat Oud Peelstraat 87 te Helenaveen Sondering volgens NEN-EN-ISO Klasse 2 Lankelma Geotechniek Zuid BV Postbus ZG Oirschot tel. : info@lankelma-zuid.nl Project nr. : Datum : Conusnr. : Sondeer nr. : 2 MV. is m tov NAP 1/1

184 183 Helenaveen Oud Peelstraat 87 B1/D1 Datum: GWS (in cm-mv): 320 Maaiveldhoogte in m t.o.v. NAP : 32,08 t.o.v. NAP t.o.v. M.V Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak humeus, zwak puinhoudend, lichtzwart Zand, matig fijn, zwak siltig, zwak humeus, licht zwartbruin Zand, matig fijn, zwak siltig, zwart Zand, matig fijn, zwak siltig, bruin Zand, matig fijn, zwak siltig, geel Zand, matig fijn, zwak siltig, bruingeel Zand, matig fijn, zwak siltig, geelgrijs Zand, matig fijn, zwak siltig, lichtgrijs Projectnummer

185 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 184 Waterpasstaat (+ stopcriterium sonderingen) Hoogten ingemeten met behulp van dgps Datum uitvoering : 18 juli 2018 Meetpunt Hoogte 1) [m t.o.v. NAP] Opmerking / stopcriterium 1 sondering 1 32,08 + V sondering 2 32,02 + O1 boring 1 32,08 + put 31,96 + dorpel 32,35 + 1) Hoogten in deze waterpasstaat zijn uitsluitend bedoeld om inzicht te verkrijgen in de maaiveldhoogten van de meetpunten. Zonder verificatie door de gebruiker mogen deze hoogten niet voor andere doeleinden worden gebruikt. Grondwater De tijdens het onderzoek geregistreerde stijghoogtes zijn weergegeven in navolgende tabel. Meetpunt [nr.] Stijghoogte 2) [m - mv] [m t.o.v. NAP] Boorgat B1 3,20 28,88 + 2) Gemeten stijghoogtes zijn momentopnamen en dienen met de nodige voorzichtigheid te worden gehanteerd, omdat: o waterniveaus gemeten direct na plaatsing van een sondering, boring of peilbuis, significant kunnen afwijken van de heersende grondwaterstand of stijghoogte. Het kan namelijk enige tijd duren voordat een representatieve waterspiegel is ingesteld (enkele seconden in grof zand tot soms enkele uren in slecht doorlatende klei). o de stijghoogte onder invloed van seizoensafhankelijke factoren in de tijd zal fluctueren. Deze fluctuatie varieert per regio/gebied; in polders meestal ca. 0,5 m, nabij grote rivieren soms 4 à 5 m en elders vaak 1,5 à 2 m. Een representatief beeld hiervan kan slechts worden gekregen door monitoring van de grondwaterstand gedurende langere tijd en/of door tijdreeksanalyse van gedurende langere tijd gemonitoorde peilbuizen uit de omgeving. 1 Toelichting : V: streefdiepte bereikt D: streefdiepte overschreden i.v.m. minimaal benodigd geachte pakketdikte N1: beoogd sondeerpunt onbereikbaar voor sondeerunit i.v.m. (afmeting) doorgang N2: beoogd sondeerpunt onbereikbaar voor sondeerunit i.v.m. obstakels, begroeiing N3: beoogd sondeerpunt onbereikbaar voor sondeerunit i.v.m. berijdbaarheid terrein O1: totaalweerstand overschrijdt de maximaal toelaatbare druk sondeerequipement O2: uitbuiging sondeerstangen overschrijdt maximaal toelaatbare waarde O3: overschrijding toelaatbare puntdruk sondeerconus rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

186 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 185 Algemene toelichting onderzoeksmethoden Toelichting sonderingen Elektrische sonderingen worden uitgevoerd conform NEN-EN-ISO , met een elektrische (kleefmantel)conus. De sondeergegevens worden in een grafiek weergegeven waarbij, indien van toepassing, het wrijvingsgetal (verhouding plaatselijke wrijving / conusweerstand) is berekend en gepresenteerd. Het wrijvingsgetal geeft samen met de conusweerstand over het algemeen een indicatie van de bodemopbouw onder de grondwaterstand. In navolgende tabel zijn enige indicatieve waarden hiervoor aangegeven. Opgemerkt wordt dat boven het grondwater de waarden hiervan kunnen afwijken. Grondsoort Conusweerstand (qc) Wrijvingsgetal (fs/qc) [MPa] [ % ] zand, grind > 5 0,2-1,0 siltig zand, > 4 0,8-1,4 kleiig zand > 2 1,0-2,0 leem 1-3 2,0-4,0 klei 0-5 2,0-6,0 venige klei 0-6 5,0-8,0 veen 0-4 5,0-10,0 Handsonderingen Sonderingen uitgevoerd met een handsondeerapparaat, waarbij tevens een boring wordt gemaakt. De sondeerwaarden worden handmatig geregistreerd. Waterspanningsmeting Bij deze sonderingen wordt met behulp van een piëzoconus naast de conusweerstand en de plaatselijke wrijving tevens de waterspanning geregistreerd. Meting van de waterspanning geeft meer inzicht in de stijghoogte(verschillen) van het grondwater, de gelaagdheid van de bodem en de aanwezigheid van waterremmende lagen. De geregistreerde waterspanning is weergegeven op de betreffende sondeergrafiek. Opgemerkt dient te worden, dat uit de geregistreerde waterspanning niet zonder meer de stijghoogte van de diverse lagen kan worden afgeleid, omdat de stijghoogte wordt beïnvloed door de beweging van de sondeerconus. Dissipatieproef. Bij een dissipatietest wordt tijdens het sonderen de conus enige tijd gestopt, waarna wordt geregistreerd op welke wijze de door het wegdrukken geïnitieerde waterspanning reageert. Het waterspanningsverloop geeft een indicatie omtrent de waterdoorlatendheid in de desbetreffende laag. Indien de test wordt gecontinueerd totdat een quasistationaire waterspanning wordt bereikt kan tevens op betrouwbare wijze de stijghoogte van het grondwater van de betreffende laag worden bepaald. Wegdrukpeilbuis Wegdrukpeilbuizen worden geplaatst met behulp van een sondeertruck. Mechanische boring. Machinaal uitgevoerde boring onder certificaat van de BRL SIKB 2100, conform protocol Waterdoorlatendheidsmeting verrichting middels de Constant-flow-rate-methode (onverzadigde zone) Waterdoorlatendheidsmeting, in de onverzadigde bodem (boven de grondwaterspiegel) verricht middels constant-flow-rate-methode cf. ISO/FDIS :2008(E). Bij het uitvoeren van deze meting wordt, in onverzadigde grond. water met een constant debiet in een gesteund boorgat gepompt, totdat de bodem rondom verzadigd is en een constante waterspiegel ontstaat. Uit de verhouding van het pompdebiet en de waterspiegel kan de verzadigde waterdoorlatendheid worden berekend van het bodemtraject waarin de proef heeft plaatsgevonden. Waterdoorlatendheidsmeting verrichting middels de Constant-flow-rate-methode (verzadigde zone) Waterdoorlatendheidsmeting, onder de grondwaterspiegel, uitgevoerd middels de constant-flow-ratemethode cf. ISO/FDIS :2008(E). Bij het uitvoeren van deze meting wordt de peilbuis met een constant debiet doorgepompt totdat een constante waterstandsverlaging ontstaat in de peilbuis. Uit de verhouding tussen het pompdebiet en de waterstandsverlaging kan de doorlatendheid worden berekend van het bodemtraject waarin het filter is geplaatst. rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

187 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 186 Waterdoorlatendheidsmeting verricht middels de falling-head-methode. Doorlatendheidsmeting ter bepaling van de horizontale waterdoorlatendheid van de verzadigde ondergrond (onder de grondwaterspiegel). Bij deze proef wordt een peilbuis geheel of gedeeltelijk gevuld met water, waarna de waterstandsdaling wordt gemeten. De dalingssnelheid van het water is een maat voor de horizontale waterdoorlatendheid (Kh-waarde) van het bodemtraject waarin de proef heeft plaatsgevonden. Waterdoorlatendheidsmeting verricht middels de rising-head-methode. Doorlatendheidsmeting ter bepaling van de horizontale waterdoorlatendheid van de verzadigde ondergrond (onder de grondwaterspiegel). Bij deze proef wordt peilbuis geheel of gedeeltelijk leeg getrokken, waarna de stijging van het grondwater in de peilbuis wordt geregistreerd. De stijgingssnelheid van het water is een maat voor de horizontale waterdoorlatendheid (Kh-waarde) van het bodemtraject waarin de proef heeft plaatsgevonden. Onverzadigde zone (Ringinfiltratieproeven) Doorlatendheidsmeting ter bepaling van de verticale waterdoorlatendheid van de onverzadigde grond. De proeven worden uitgevoerd op maaiveld of diepte, met de dubbele ringinfiltratiemeter bestaande uit een buitenring met een diameter van ca. 0,53 m en een binnenring met een diameter van ca. 0,28 m. Beide ringen worden op het ontgravingsvlak aangebracht en vervolgens enige centimeters de grond ingeslagen. Na het aanbrengen van een meetbrug met een vlotter worden beide ringen gevuld met water waarna met een zekere frequentie in de binnenring, de dalingssnelheid van het water wordt vastgesteld. Door toepassing van een buitenring infiltreert grondwater in de binnenring zoveel mogelijk verticaal. Uit de infiltratiesnelheid kan vervolgens de verticale waterdoorlatend worden afgeleid. rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

188 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 187 rapportnummer: RG, versie 1, 20 juli 2018

189 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 188 Bijlage 2 : Berekeningsresultaten fundering op staal rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

190 Diepte onder fundering [m] Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Berekening draagvermogen en zetting voor funderingen op staal volgens NEN Bepaling van de weerstand tegen belasting in de uiterste grenstoestand en zetting in de bruikbaarheidsgrenstoestand middels analytische methode. Grondparameters De representatieve waarden van de grondparameters van de verschillende bodemlagen zijn op basis van het grondonderzoek ingeschat aan de hand van tabel 2.b uit de NEN 9997, eventueel i.c.m. algemene/locale kennis en ervaring. Materiaalfactoren draagkracht zakking - Volumiek gewicht 1,1 1 - Tangent hoek inwendige wrijving 1, Ongedraineerde schuifsterkte 1, Cohesie 1,6 1 Uitgangspunten project (berekeningsaannamen) Oorspronkelijke maaiveldhoogte Toekomstige maaiveldhoogte Hoek maaiveld met horizontaal 0,0 [º] Aanlegniveau fundering Hoge grondwaterstand Lage grondwaterstand Pre-overburden pressure (POP) Volumiek gewicht gronddekking droog / nat maatgevend gestelde dikte gronddekking 32,00 [m tov NAP] 32,20 [m tov NAP] 31,50 [m tov NAP] 31,5 [m tov NAP] 28,5 [m tov NAP] 2,0 [kn/m²] 17/ 19 [kn/m³] 0,40 [m] maaiveld GV Funderingsbreedte niet op schaal t figuur Schematisatie van de bodemopbouw Opmerking t.a.v. grondverbetering De gunstige invloed van grondverbetering is, in afwijking op NEN 9997, verdisconteerd in de draagkracht. De bodem van de ontgraving moet hierbij wel een zodanige breedte hebben dat deze buiten het spanningsspreidingsgebied van de fundering ligt, uitgaande van een belastingspreiding onder 45º. tabel representatieve waarden van de gehanteerde grondparameters voor de oorspronkelijke bodemopbouw laag onderzijde g g sat f ' c' c undr CR C a c v [m tov NAP] [kn/m³] [kn/m³] [ o ] [kn/m²] [kn/m²] [-] [-] [m/s²] 1 30,7 17,5 19,5 31,0 0,0 0,0 0,009 0, ,4 18,0 20,0 32,5 0,0 0,0 0,004 0, ,0 17,5 19,5 31,0 0,0 0,0 0,009 0, ,5 18,0 20,0 32,5 0,0 0,0 0,004 0, ,6 18,5 21,0 34,0 0,0 0,0 0,003 0, ,5 19,0 21,0 30,0 3,0 170,0 0,033 0,001 5,0E ,4 18,5 21,0 34,0 0,0 0,0 0,003 0, ,2 19,0 21,0 30,0 3,0 170,0 0,033 0,001 5,0E ,0 18,5 21,0 34,0 0,0 0,0 0,003 0,000 tabel representatieve waarden van de gehanteerde grondparameters voor grondverbetering en/of ophoging GV 31,0 18,0 20,0 32,5 0,0 0,0 0,004 0,000 Symbolen en eenheden g volumieke gewicht van grond (natuurlijk) kn/m³ t gronddekking m g sat volumieke gewicht van verzadigde grond kn/m³ s' max;d rekenwaarde funderingsdruk kpa f ' effectieve hoek van inwendige wrijving R d rekenwaarde verticale draagkracht kn c' effectieve cohesie kn/m² s 1 primaire zakking mm c undr ongedraineerde schuifsterkte kn/m² s 2 secundaire zakking mm CR compression ration (Cc/1+e0)) - s totale zakking mm C a secundaire samendrukkingsindex - k v;d rekenwaarde statische beddingscoëfficient kn/m² e 0 poriëngetal van de grond - * De grondontspanning die optreedt ten gevolge van de bouwputontgraving, is NIET verdisconteerd in de zakkingsberekening Projectnr: ,001-XF STB: 1

191 Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Draagvermogen voor (meewerkende) strokenfundering volgens NEN Berekening van de weerstand tegen belasting loodrecht op het oppervlak van de fundering volgens NEN 9997 H6. Voor zand en grind wordt enkel de gedraineerde toestand beschouwd, voor klei, silten en andere grondsoorten worden zowel de gedraineerde als de ongedraineerde toestand onderzocht. In tabel 2.1 zijn de berekeningsresultaten weergegeven. tabel Rekenwaarden maximale funderingsdruk en weerstand tegen belasting Strookbreedte [m] Ongedrain. Gedraineerd Doorponsen Squeezing 0,40 toestand n.v.t. 137 n.v.t. n.v.t. 0,50 n.v.t. 142 n.v.t. n.v.t. 0,60 n.v.t. 146 n.v.t. n.v.t. 0,70 n.v.t. 152 n.v.t. n.v.t. 0,80 n.v.t. 158 n.v.t. n.v.t. 0,90 n.v.t. 163 n.v.t. n.v.t. 1,00 n.v.t. 169 n.v.t. n.v.t. 1,10 n.v.t. 174 n.v.t. n.v.t. 1,20 n.v.t. 180 n.v.t. n.v.t. 1,30 n.v.t. 186 n.v.t. n.v.t. 1,40 n.v.t. 192 n.v.t. n.v.t. 1,50 n.v.t. 198 n.v.t. n.v.t. 1,60 n.v.t. 205 n.v.t. n.v.t. 1,70 n.v.t. 211 n.v.t. n.v.t. 1,80 n.v.t. 218 n.v.t. n.v.t. 1, n.v.t. n.v.t. 2, n.v.t. n.v.t. 2, n.v.t. n.v.t. * Bij permanente gronddekking: 0,4 m ** De maatgevende toestand is dik gedrukt Rekenwaarde maximale funderingsdruk in verschillende toestanden** s' max;d [kn/m²] toelaatbare funderingsdruk* s' max;d [kn/m²] rekenwaarde weerstand tegen belasting* R d [kn/m'] Voor de maatgevende toestand worden In tabel 2.2 de rekenwaarden maximale funderingsdruk en het draagcermogen weergegeven bij verschillende dikten van gronddekking (indien van toepassing). tabel Rekenwaarde maximale funderingsdruk en draagkracht bij aangegeven dikte gronddekking Strookbreedte [m] Rekenwaarde maximale funderingsdruk s' max;d [kn/m²] Rekenwaarde weerstand tegen belasting* [kn/m'] Gronddekking [m] 0,10 0,20 0,30 0,40 0,10 0,20 0,30 0,40 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , R d Projectnr: ,001-XF STB: 2

192 Draagkracht / belasting [kn/m] Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Zakkingsberekening voor strokenfundering volgens NEN Berekening van de zakking van de bovenkant van het funderingselement, waarbij de gebruiksbelasting (V) is afgeleid van het draagvermogen (belastingfactor =1,0) of een opgegeven maximum betreft. Submerging is verdisconteerd in deze berekening. De beddingscoëfficiënten zijn afgeleid van vermelde primaire zakkingen. In tabel 3.1 zijn de berekeningsresultaten weergegeven. tabel Rekenwaarden zakking en statische beddingscoëfficient (gronddekking 0,4 m) Strookbreedte Gebruiks belasting Primaire zakking Secundaire zakking* Totale zakking Statische beddingscoëfficient Extra zakking tgv ophoging V s 1 s 2 s k v;d s extra [m] [kn/m'] [mm] [mm] [mm] [kn/m³] [mm] 0, ,0 0,4 3, ,7 0, ,6 0,4 4, ,6 0, ,1 0,4 4, ,6 0, ,6 0,4 5, ,6 0, ,1 0,4 5, ,6 0, ,6 0,4 6, ,6 1, ,0 0,4 6, ,6 1, ,5 0,4 6, ,6 1, ,9 0,4 7, ,6 1, ,4 0,4 7, ,6 1, ,8 0,4 8, ,6 1, ,3 0,4 8, ,6 1, ,7 0,4 9, ,6 1, ,2 0,4 9, ,6 1, ,6 0,4 10, ,6 1, ,0 0,4 10, ,7 2, ,4 0,4 10, ,7 2, ,1 1,2 12, ,4 * Berekend cf. NEN 9997 (spanningsonafhankelijk) Draagkracht- en zakkingsgrafiek In de onderstaande draagkracht - zakkingdsgrafiek zijn de zakkingen weergegeven bij verschillende momentane belastingen en strookbreedten rekenw. maximale draagkracht Gebruiks belasting zakking (s 1;d + s 2;d ) [mm] zakking bij gebruiksbelasting zakking bij 75% Fs;v;rep zakking bij 50% Fs;v;rep zakking bij 25% Fs;v;rep 0 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 14 Strookbreedte [m] Projectnr: ,001-XF STB: 3

193 Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Draagvermogen voor (meewerkende) poerenfundering volgens NEN Berekening van de weerstand tegen belasting loodrecht op het oppervlak van de fundering volgens NEN 9997 H6. Voor zand en grind wordt enkel de gedraineerde toestand beschouwd, voor klei, silten en andere grondsoorten worden zowel de gedraineerde als de ongedraineerde toestand onderzocht. In tabel 4.1 zijn de berekeningsresultaten weergegeven. tabel Rekenwaarden maximale funderingsdruk en draagkracht Poerafmeting Rekenwaarde maximale funderingsdruk in verschillende toestanden** B L s' max;d [kn/m²] [m] [m] Ongedrain. Gedraineerd Doorponsen Squeezing 0,40 0,40 toestand n.v.t. 182 n.v.t. n.v.t. 0,50 0,50 n.v.t. 184 n.v.t. n.v.t. 0,60 0,60 n.v.t. 186 n.v.t. n.v.t. 0,70 0,70 n.v.t. 190 n.v.t. n.v.t. 0,80 0,80 n.v.t. 193 n.v.t. n.v.t. 0,90 0,90 n.v.t. 197 n.v.t. n.v.t. 1,00 1,00 n.v.t. 200 n.v.t. n.v.t. 1,10 1,10 n.v.t. 203 n.v.t. n.v.t. 1,20 1,20 n.v.t. 207 n.v.t. n.v.t. 1,30 1,30 n.v.t. 211 n.v.t. n.v.t. 1,40 1,40 n.v.t. 216 n.v.t. n.v.t. 1,50 1,50 n.v.t. 220 n.v.t. n.v.t. 1,60 1,60 n.v.t. 225 n.v.t. n.v.t. 1,70 1,70 n.v.t. 229 n.v.t. n.v.t. 1,80 1,80 n.v.t. 234 n.v.t. n.v.t. 1,90 1, n.v.t. n.v.t. 2,00 2, n.v.t. n.v.t. 2,10 2, n.v.t. n.v.t. * Bij permanente gronddekking: 0,4 m ** De maatgevende toestand is dik gedrukt toelaatbare funderingsdruk* s' max;d [kn/m²] rekenwaarde weerstand tegen belasting* R d [kn] Voor de maatgevende toestand worden In tabel 4.2 de rekenwaarden maximale funderingsdruk en het draagvermogen weergegeven bij verschillende dikten van gronddekking (indien van toepassing). tabel Rekenwaarde maximale funderingsdruk en draagkracht bij aangegeven dikte gronddekking Poerafmeting Rekenwaarde maximale funderingsdruk Rekenwaarde weerstand tegen belasting* B [m] L [m] s' max;d [kn/m²] Gronddekking [m] 0,10 0,20 0,30 0,40 0,10 0,20 0,30 0,40 0,40 0, ,50 0, ,60 0, ,70 0, ,80 0, ,90 0, ,00 1, ,10 1, ,20 1, ,30 1, ,40 1, ,50 1, ,60 1, ,70 1, ,80 1, ,90 1, ,00 2, ,10 2, R d [kn] Projectnr: ,001-XF STB: 4

194 Draagkracht / belasting [kn] Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Zakkingsberekening voor poerenfundering volgens NEN Berekening van de zakking van de bovenkant van het funderingselement, waarbij de gebruiksbelasting (V) is afgeleid van het draagvermogen (belastingfactor =1,0) of een opgegeven maximum betreft. Submerging is verdisconteerd in deze berekening. De beddingscoëfficiënten zijn afgeleid van vermelde primaire zakkingen. In tabel 5.1 zijn de berekeningsresultaten weergegeven. tabel Rekenwaarden zakking en statische beddingscoëfficient (gronddekking 0,4 m) Poerafmeting Gebruiks belasting Primaire zakking Secundaire zakking* Totale zakking Statische beddingscoëfficient Extra zakking tgv ophoging B L V s 1 s 2 s d k v;d s extra [m] [m] [kn] [mm] [mm] [mm] [kn/m³] [mm] 0,40 0, ,7 0,0 2, ,5 0,50 0, ,4 0,0 3, ,4 0,60 0, ,0 0,0 4, ,4 0,70 0, ,5 0,0 4, ,4 0,80 0, ,1 0,0 5, ,4 0,90 0, ,6 0,0 5, ,4 1,00 1, ,1 0,0 6, ,4 1,10 1, ,6 0,0 6, ,4 1,20 1, ,1 0,0 7, ,4 1,30 1, ,5 0,0 7, ,4 1,40 1, ,1 0,4 8, ,3 1,50 1, ,5 0,4 8, ,3 1,60 1, ,0 0,4 9, ,3 1,70 1, ,4 0,4 9, ,3 1,80 1, ,8 0,4 10, ,3 1,90 1, ,3 0,4 10, ,3 2,00 2, ,7 0,4 11, ,3 2,10 2, ,1 0,4 11, ,3 * Berekend cf. NEN 9997 (spanningsonafhankelijk) Draagkracht- en zakkingsgrafiek In de onderstaande draagkracht - zakkingdsgrafiek zijn de zakkingen weergegeven bij verschillende momentane belastingen en funderingsbreedten. Voor de eventueel bijbehorende funderingslengte wordt verwezen naar tabel rekenw. maximale draagkracht Gebruiks belasting zakking (s 1;d + s 2;d ) [mm] zakking bij gebruiksbelasting zakking bij 75% Fs;v;rep zakking bij 50% Fs;v;rep zakking bij 25% Fs;v;rep 0 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 2,2 14 Funderingsbreedte [m] Projectnr: ,001-XF STB: 5

195 Beddingscoefficient kv;d [kn/m³] zakking [mm] Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Stroken Picture 2 Last-zakkingsdiagram In de onderstaande last - zakkingdsgrafiek zijn de zakkingen (prim. + sec.) weergegeven bij verschillende gronddrukken en funderingsbreedten grondspanning [kn/m²] Srtookbreedte [m] ,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 12 Statische beddingscoëfficienten De beddingscoëfficiënten zijn afgeleid van vermelde primaire zakkingen Strookbreedte [m] 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 0 2, ,1 grondspanning [kn/m²] Projectnr: ,001-XF STB: 6

196 Beddingscoefficient kv;d [kn/m³] zakking [mm] Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Poeren Picture 2 Last-zakkingsdiagram In de onderstaande last - zakkingdsgrafiek zijn de zakkingen (prim. + sec.) weergegeven bij verschillende gronddrukken en funderingsbreedten grondspanning [kn/m²] Poerbreedte [m] 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1 195 Statische beddingscoëfficienten De beddingscoëfficiënten zijn afgeleid van vermelde primaire zakkingen grondspanning [kn/m²] Poerbreedte [m] Projectnr: ,001-XF STB: 7 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,1

197 Printdatum: controlegetal: 5121 Projectomschrijving: Henenaveen, Oud Peelstraat 87 Picture Voorbeeldberekening Berekening maximale draagkracht (gedraineerd) stroken poeren Funderingsafmetingen rekenvoorbeeld 1,0 1,0 x 1,0 Effectieve funderingsafmeting voor draagkracht 1,0 1,0 x 1,0 [m] [m] Parameters Berekende waarden Stroken Poeren f e;d 28,49 28,49 [ o ] Y' e;d 7,98 7,98 [kn/m³] c' e;d 0,00 0,00 [kpa] N c 26,78 26,78 [-] s c 1,00 1,51 [-] ic 1,00 1,00 [-] lc 1,00 1,00 [-] N q 15,53 15,53 [-] s q 1,00 1,48 [-] i q 1,00 1,00 [-] lq 1,00 1,00 [-] N y 15,77 15,77 [-] s y 1,00 0,70 [-] i y 1,00 1,00 [-] ly 1,00 1,00 [-] Invloedsbreedte 3, x breedte 3,87 3,87 Invloedsdiepte 1, x breedte 1,47 1,47 Rekenwaarde maximale funderingsdruk ( s' max;d ) 168,52 200,00 [m] [m] [kn/m²] Berekening zakking stroken poeren Funderingsafmetingen rekenvoorbeeld 1,0 1,0 1,0 [m] Beschouwde belasting [kn] Berkende invloedsdiepte* 23,8 27 [m tov NAP] Berkenede zetting 6,4 6,1 [mm] Bodemlaag Percentage zakking bij voorbeeldberekening diepte tot Stroken Poeren [m tov NAP] ongedrain. primair secundair primair secundair 30,7 49% 0% 60% 0% 30,4 7% 0% 9% 0% 30,0 16% 0% 18% 0% 28,5 14% 0% 11% 0% 26,6 6% 0% 3% 0% 26,5 1 2% 100% 0% 0% 22,4 4% 0% 0% 0% 22,2 1 0% 0% 0% 0% 17,0 0% 0% 0% 0% x Tijd-zakkingsverloop direct optredende zakking: 98% 100% tijds-afhankelijke zakking **: 2% 0% in 0 jaar oftewel 0 dagen *De grondlagen (verdeeld in sublagen van 0,1 m) zijn in beschouwing genomen tot een diepte, waarbij de toename van de verticale effectieve spanning ( σ' v;z ) in het laagmidden, groter is dan 20 % van de oorspronkelijke verticale effectieve spanning. Spanningsspreiding is hierbij verrekend volgens NEN (methode Boussinesq). ** het betreft hier een grove inschatting van de benodigde tijd voor de primaire zakking (T100) op basis van geschatte Cv waarden. Projectnr: ,001-XF VBL

198 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 197 Bijlage 3 : Algemene eisen aan en controle tijdens uitvoering rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

199 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 198 Eisen aan en controle tijdens de uitvoering (gebaseerd op onder andere: NEN 6740, NEN 9997, SBR Handboek funderingen en publicatieblad P25 Putten en sleuven ) Algemeen Bij de uitvoering moet zijn gecontroleerd of aan de onderstaande uitgangspunten van het ontwerp van de fundering is voldaan: de grondgesteldheid, de grondwatertoestand en mogelijk andere omgevingsfactoren mogen niet ongunstiger zijn dan is aangenomen ten behoeve van het ontwerp; de positie, diepte en afmetingen van de fundering moeten overeenstemmen met de ontwerpspecificaties; de kwaliteit van de constructieve onderdelen moet voldoen aan de desbetreffende materiaaleisen en de funderingselementen mogen niet zijn beschadigd; indien de nieuwe fundering zich binnen het belastingsspreidingsgebied van de bestaande fundering bevindt, moet de noodzaak van extra voorzieningen zijn overwogen. de aanleg van een fundering nabij een bestaande fundering moet voorzichtig en volgens de aanwijzingen in het geotechnisch ontwerprapport zijn uitgevoerd. Hiertoe is informatie noodzakelijk omtrent de constructieve opbouw van deze belendingen, incl. de funderingswijze van de draagconstructie en de begane grondvloeren. Dit geldt in het bijzonder voor ontgravingen dieper dan het aanlegniveau van de fundering van op staal gefundeerde belendingen. Dergelijke ontgravingen verminderen de draagkracht van de bestaande fundering en dienen daarom zoveel mogelijk te worden voorkomen. Daarnaast is de bouwkundige staat, waarin de panden zich bevinden, van belang. Uitvoering ontgraving In beginsel dient te worden ontgraven tot de in het rapport vermelde niveaus. De bodem van de ontgraving moet en zodanige breedte hebben, dat deze buiten het spannings-spreidingsgebied van de fundering ligt. Tenzij in het rapport anders is vermeld moet de grondverbetering tenminste worden aangebracht binnen een gebied waarin de belasting onder 45 spreidt (zie ook navolgende figuur). Voor elk bouwdeel moet het graafwerk worden begonnen bij de sondering, waar het diepste ontgravingsniveau is geadviseerd. Op deze wijze kunnen in het werk aan de hand van de aangetroffen grondlagen de overgangen naar minder diepe ontgravingsniveaus worden vastgesteld. Deze overgangen moeten geleidelijk of trapsgewijs worden uitgevoerd in samenhang met de laagdikten van de grondverbetering. Nadat de geadviseerde ontgravingsniveaus zijn bereikt, moet bij een staalfundering met een handsondeerapparaat worden gecontroleerd of zich direct onder dit niveau nog samendrukbare laagjes bevinden die niet bij de sondering zijn aangetroffen. Deze controle moet vooral tussen de sonderingen (en boringen) intensief worden uitgevoerd. Worden dergelijke laagjes aangetroffen dan dienen deze laagjes, tenzij anders in het rapport is aangegeven, verder te worden verwijderd en vervangen door een grondverbetering. Het ontgravingsvlak moet worden verdicht wanneer dat tijdens de graafwerkzaamheden is verstoord. Dit is alleen mogelijk wanneer zich onder het ontgravingsniveau niet cohesieve grond bevindt. Indien direct op vaste klei- (bijvoorbeeld op potklei); leem- of löss- afzettingen wordt aangelegd en geen grondverbetering is geadviseerd dient de laatste 0,1 m voorzichtig te worden afgeschaafd, zodat de klei; leem of löss beneden het ontgravingsniveau niet wordt geroerd. Om verweking van de grondslag door neerslag te voorkomen moet zo snel mogelijk na ontgraven op de bodem van de ontgraving een beschermlaag (bijvoorbeeld zand) van ten minste 0,1 m worden aangebracht. Cohesief materiaal zoals klei; leem en löss kan namelijk niet of nauwelijks worden verdicht. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

200 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 199 Maatregelen tegen inkalven van taluds Bij afwezigheid van invloed van belendingen, ondergrondse kabels en leidingen kunnen de ontgravingen met een beperkte diepte worden uitgevoerd onder talud. Indien de diepte van de ingraving meer dan 1 meter bedraagt, moeten voorzieningen zijn getroffen tegen het inkalven van de taluds. Deze voorzieningen kunnen bestaan in het ontgraven onder een veilig talud, of in het toepassen van stempelingen, bekistingen of damwanden indien onder een steiler talud wordt ontgraven. Conform het (inmiddels vervallen) praktijkblad P25 Putten en Sleuven uit 1981 kunnen de volgende taluds als veilig worden beschouwd, indien zich geen ongunstige omstandigheden voordoen. Voor meer informatie hieromtrent wordt verwezen naar het praktijkblad. Grondsoort vastheid Diepte Talud niet steiler dan* [m - mv] (hoogte : hor. afstand) zand of leem vast, ongeroerd 1,00-1,50 3 : 1 vast, ongeroerd 1,50-2,50 1,5 : 1 vast, ongeroerd 2,50-4,00 1,25: 1 los of geroerd 1,00-4,00 1 : 1 klei zeer vast, ongeroerd 1,00-1,50 te lood zeer vast, ongeroerd 1,50-2,50 2 : 1 zeer vast, ongeroerd 2,50-4,00 1,25: 1 vast, ongeroerd 1,00-1,50 te lood vast, ongeroerd 1,50-2,50 1,5 : 1 vast, ongeroerd 2,50-4,00 1 : 1 los of geroerd 1,00-1,50 1,5 : 1 los of geroerd 1,50-4,00 1 : 1 * Deze waarden gelden als veilig indien zich geen ongunstige omstandigheden voordoen. Verschillende omstandigheden kunnen een ongunstige invloed uitoefenen op het in stand houden van de taluds. Waterbezwaar, bijv. door een grondwaterspiegel ter hoogte van de bodem van de ingraving of erboven, door water dat door andere oorzaak toestroomt, door overvloedige neerslag, door vorst en dooi. Zware bovenbelasting bij of langs de insteek, bijv. door een weglichaam, gebouwen, uitkomende grond, graaf- en transport-werktuigen, rioolbuizen enz. Inhomogeniteit en/of gelaagdheid van de grond. Trillingen, bijv. veroorzaakt door een graafmachine, een heimachine, zwaar wegverkeer of door gebruik van springstoffen. Achteruitgang van de eigenschappen van de grond door lang openliggen van de ingraving. Het geven van algemene aanwijzingen die zowel veiligheidstechnisch als economisch verantwoord zijn, is voor ingravingen met een grotere diepte dan 4 m niet mogelijk. Hiervoor is een daartoe gericht onderzoek nodig. Om redenen van dezelfde aard zijn geen aanwijzingen gegeven voor ingravingen in veen. Grondwater Tijdens de uitvoering van de werkzaamheden moet de bodem van de sleuf of de put droog zijn, tenzij speciale maatregelen zijn genomen om uitspoeling van beton of bindmiddelen te voorkomen. Het grondwaterniveau zo nodig worden verlaagd, zodanig dat de grondwaterstand zich beneden de invloedssfeer van de verdichtingsapparatuur bevindt. Wanneer de grondwaterstand te hoog is, kan mede afhankelijk van de waterdoorlatendheid van het toegepaste zand, de ondergrond en de gebruikte verdichtingsapparatuur, een "drijfzand"-situatie ontstaan. NEN6740 en NEN stellen dat in GC2 de grondwaterstand zich minimaal 0,3 m onder het oppervlak bevinden, waarop de verdichtingmachine werkt. In de praktijk wordt vaak een diepte van 0,5 m gehanteerd. De verlaging van de grondwaterstand is doorgaans middels een van de volgende drie bemalingsmethoden te realiseren: horizontale drains in en rond de bouwput korte (vacuüm)filters rondom de bouwput, h.o.h. 2 m geplaatst, met zuigleiding aan een zuigperspomp verbonden plaatsing van enige grote en diepe deepwell-pompputten met een flinke reikwijdte met betrekking tot de verlaging van de grondwaterstand. Van geval tot geval dient dit apart te worden bekeken of een bemalingsadvies is vereist. De noodzaak hiertoe kan onder meer afhankelijk zijn van de ligging van de bouwplaats (binnen of buiten beschermd gebied), het verwachte onttrekkingsdebiet/waterbezwaar (aanvraag vergunningen bij overschrijding vergunningsgrens) en invloed naar de omgeving (aanwezigheid van monumentale panden, of bomen). Ons bureau kan hieromtrent nader adviseren en desgewenst en indien van toepassing de vergunnings- of meldingsprocedure verzorgen. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

201 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 200 Uitvoering grondverbetering Indien het geadviseerde ontgravingsniveau lager ligt dan het aanlegniveau van de fundering moet een grondverbetering worden toegepast tot de onderkant van de fundering, en in het geval dat de vloeren op staal worden gefundeerd tot onderkant vloer. Grondverdichting beoogt het bereiken van een zo groot mogelijke pakkingsdichtheid van de (zand)korrels. Dit kan worden bereikt door het uitoefenen van grote klappen (aanstampen, explosieverdichters of zeer grote valgewichten bij grote terreinen). Tegenwoordig worden echter hoofdzakelijk trilapparaten gebruikt. De te gebruiken trilapparatuur dient te worden afgestemd op het beoogde verdichtingsbereik. De onderstaande tabel geeft inzicht in het dieptebereik van in te zetten trilapparatuur. Massa trilplaat [kg] Slagkracht [kn] Verdichtingsbereik [m] 200 à ,25-0, à ,35-0, à ,55-0, à ,75-1,00 Een aanvulling met zand moet laagsgewijs zijn verdicht. Bij een breedte van de aanvulling van ten hoogste 0,5 m mag de laagdikte bij het verdichten niet groter dan of gelijk aan 0,1 m zijn geweest. Bij een breedte groter dan of gelijk aan 1 m mag de laagdikte ten hoogste 0,3 m zijn. Bij tussen gelegen waarden van de aanvullingsbreedte mag de laagdikte door interpolatie tussen de hiervoor genoemde waarden zijn bepaald. Het verdichtingsbereik is daarbij ook sterk afhankelijk van het aantal walsovergangen. Naarmate de trillende passage herhaald wordt, neemt de dieptewerking en de verdichtingsgraad nog iets toe. In het algemeen worden er ten minste 3 kruislings gerichte overgangen gevraagd. In de praktijk wordt er vaak van 5 passages uitgegaan. Wanneer zware trilapparatuur wordt gebruikt, moet op het funderingsniveau nagetrild worden met een lichte trilplaat omdat een zware trilplaat of trilwals de bovenste ca. 15 cm niet verdicht maar juist losschudt. Voor de uitvoering dienen de volgende richtlijnen te worden gevolgd: Bij voorkeur zal een grondverbetering tot een iets hoger peil (ca. 0,1 m) moeten worden uitgevoerd dan het aanlegniveau van de fundering, waarna de overhoogte voorzichtig weer wordt verwijderd. De aanvullingen van de bouwput rondom kelders en/of verdiepte funderingen moeten als grondverbetering worden uitgevoerd indien deze aanvulling binnen de invloedssfeer van een hoger gelegen bestaande of aan te brengen fundering ligt. N.B. Transportmiddelen zoals bulldozers, loaders en scrapers geven slechts een verdichting tot een zeer geringe diepte, waarbij zeer veel overgangen noodzakelijk zijn voor het bereiken van een voldoende verdichting. Het is niet toegestaan een grondverbetering uit te voeren, waarbij aanplempen of inwateren van zand wordt toegepast. Kwaliteitseisen zand grondverbetering Het uitvoeren van een grondverbetering geschiedt vrijwel uitsluitend met zand. Dit kan van elders zijn aangevoerd of ook wel zijn vrijgekomen bij het ontgraven van de bouwput zelf (de goede grondlagen). In het verleden werden er veel eisen aan het materiaal gesteld teneinde een hoge draagkracht te kunnen verzekeren. Tegenwoordig is er in het kader van de prestatieconcepten of een resultaatsverplichting, in dit geval een vereiste conusweerstand, veel meer vrijheid voor de aannemer om zelf vast te stellen welk zand hij gebruikt. Zo kan er soms met langduriger trillen en/of zwaardere apparatuur ook met minder geschikt zand toch een goed draagkrachtige grondslag worden gecreëerd. Indien als aanvulmateriaal zand wordt gebruikt, dan moet dit conform NEN 6740 aan de volgende eigenschappen voldoen: de korrelfractie kleiner dan 0,016 mm dient lager te zijn dan 5 gewichtsprocenten. de korrelfractie kleiner dan 0,063 mm dient lager te zijn dan 10 gewichtsprocenten. Daarnaast gelden de volgende praktische criteria: Het zand dient bij voorkeur een goede gradering te hebben; dat wil zeggen dat alle fracties zoveel mogelijk vertegenwoordigd zijn (zeefkromme met een niet te steil verloop). De rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

202 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 201 gelijkmatigheidscoëfficiënt D60/D10 moet tenminste 2 zijn. D60 = zeefopening met een doorval van 60 gewichtsprocenten. D10 - zeefopening met een doorval van 10 gewichtsprocenten; het humusgehalte (gloeiverlies) mag ten hoogste 3 gewichtsprocenten bedragen; de korrelvorm dient bij voorkeur enigszins hoekig te zijn. Brekerzand is bijvoorbeeld erg stabiel, maar stuifzand rolt gemakkelijk. de Proctorcurve van het zand (relatie vochtgehalte en verdichtbaarheid) rond de maximale dichtheid dient bij voorkeur een flauw verloop te hebben. Het vochtgehalte fungeert bij de verdichting enerzijds als smeermiddel en anderzijds door de capillairspanningen als lijm. Te veel vocht geeft echter verweking en werkt dus averechts. Over het algemeen wordt een goede verdichting verkregen bij een vochtpercentage van ongeveer 6 á 12%. Indien het materiaal óf te nat óf te droog is wordt zelden de vereiste verdichting verkregen. Hierbij wordt het volgende opgemerkt: Indien zand wordt toegepast dat niet geheel aan voorgenoemde eisen voldoet dan kan, ten koste van meer verdichtingsenergie en/of mogelijke vertraging bij ongunstige weersomstandigheden, soms toch nog het gewenste resultaat worden bereikt. In plaats van zand kunnen ook andere korrelige materialen worden toegepast zoals stolgrind, puingranulaat en dergelijke. Hierbij geldt eveneens dat de gelijkmatigheidscoëfficiënt D60/D10 > 3 moet zijn. Controle verdichting De kwaliteit van de aangebrachte grondverbeteringen kan als volgt wordt gecontroleerd: verkenning met het visiteerijzer; hiermee kan meteen na het aanbrengen van een laag een indruk worden verkregen van de bovenste verdichting van deze laag. mechanische (lichte)slagsonderingen; hierbij kan het volledige aangebrachte pakket achteraf worden gecontroleerd. sonderingen; middels handsonderingen kan een pakket van beperkte dikte (in beginsel 50 cm) worden gecontroleerd. In combinatie met voorboren is deze diepe enigszins te vergroten. Indien de aangebrachte grondverbetering berijdbaar is voor een sondeertruck kan op deze wijze het volledige aangebrachte pakket achteraf worden gecontroleerd. in-situ-dichtheidsbepalingen; met volumesteekringen worden monsters genomen waarvan de dichtheid wordt bepaald. Ook nucleaire dichtheidsmetingen kunnen worden gebruikt. plaatdruk- en CBR-proeven; middels deze methoden kunnen de stijfheidseigenschappen op aanlegniveau van de fundering worden gecontroleerd. Hierbij dient rekening te worden gehouden met de beperkte indringingsdiepte van de proeven. Voor kwaliteitsbeoordeling van de aangebrachte grondverbeteringen worden in het algemeen de volgende kwalitatieve maatstaven gehanteerd: De indringing van een visiteerijzer met een doorsnede van 8 mm mag niet meer dan 10 à 15 cm bedragen. Bij controle met een (hand)sondeerapparaat moet, bij constructies ingedeeld in GC2, de conusweerstand toenemen met de diepte. Op 0,2 m diepte geldt qc 3 MPa, op 0,5 m onder de onderkant van de fundering moet qc 5 MPa zijn (eis NEN 6740). Bij hoge funderingsdrukken en vervormingsgevoeligheid van het bouwwerk dienen hogere waarden te worden aangehouden. Voor constructies in GC1 geldt dat qc 2 MPa op 0,3 m diepte volstaat. De beoordeling van de gemeten dichtheid moet worden gerelateerd aan de uit de proctor-proeven verkregen maximale dichtheid. De gemeten dichtheid dient minimaal 95 à 98 % van de standaard (maximale) proctor-dichtheid te bedragen. N.B. De bemaling mag pas worden beëindigd na afloop van de funderingswerkzaamheden, of als is aangetoond dat het opkomen van het water in de sleuf niet meer leidt tot een kwaliteitsachteruitgang van de al uitgevoerde werken. Bijzondere aspecten In afwijking op grondverbetering met zand, zoals hiervoor beschreven, bestaan alternatieven. Voorbeelden hiervan (niet noodzakelijkerwijs toepasbaar in onderhavige situatie) zijn ondermeer: Verdichten van de grondslag tot op grote diepte door middel van ingebrachte verticale vibratoren c.q. trilnaalden. Deze techniek wordt veelal aangeduid met 'Rütteln' of 'Vibroflotation'. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

203 Nieuwbouw woonhuis, Oud Peelstraat 87 te Helenaveen 202 Verbetering van de ondergrond door middel van kolommen van grind-, steenslag of gebroken betongranulaat. De kolommen worden vervaardigd met behulp van een trilnaald die op diepte wordt gespoten. De trilnaald wordt getrokken en het ontstane gat wordt gevuld met grind, steenslag of gebroken puin. Vervolgens wordt de trilnaald weer op diepte gebracht en kunnen de hierboven omschreven handelingen worden herhaald totdat de gewenste kolomdiameter is gerealiseerd. Versteviging van een bestaande grondslag. Grond kan in situ met cement gemengd worden om op die manier de draagkracht aan het oppervlak sterk te vergroten. In het buitenland is relatief veel ervaring opgedaan met de versteviging van kleigronden door ze met kalk te vermengen. Gebeurt dit met een avegaar in een patroon zoals dit met verticale zanddrains ook wel geschiedt, dan wordt er van kalkpalen gesproken. Grondvervanging door met cement gestabiliseerd zand. Onder verhardingen, naast kelders enzovoort ter reductie van de zijdelingse gronddruk. Grondvervanging door lichtgewicht korrels (bijvoorbeeld argex of lytag) ten behoeve van isolatie en/of gewichtsreductie. Deze techniek wordt in oude binnensteden toegepast om de zware zandlagen naast gebouwen te vervangen door stroken met licht aanvulmateriaal. Hierdoor kan de negatieve kleefbelasting op de funderingspalen aanzienlijk gereduceerd worden om zo verdere zettingsverschillen te vermijden. Grondvervanging door schuimbeton of polystyreen in gebieden met een samendrukbare ondergrond om een zogeheten 'evenwichtsconstructie' te bereiken. Deze techniek wordt vooral bij lichte woningbouw en bedrijfsvloeren toegepast. rapportnummer: XF, versie 1, 14 augustus 2018

204 203 Lankelma Geotechniek Zuid B.V. Geotechniek Sonderen (truck, minirups, demontabel, hand) in Nederland, België, Frankrijk en desgewenst in de rest van wereld. Sonderen op het water (met hefeiland) Waterspanningsmeting en dissipatieproeven Peilbuizen wegdrukken Mechanisch (puls)boren conform protocol Mechanisch boren (2101). Handboren Geotechnische monitoring Doorlatendheidsmetingen verzadigde en onverzadigde zone Akoestisch doorneten van palen Onderzoek naar niet gesprongen explosieven (NGE) dgps-metingen Milieutechniek Wij zijn gecertificeerd voor de BRL SIKB 2000 en BRL SIKB Verkennend onderzoek Onderzoek naar asbest in de bodem BOOT-onderzoek Nulsituatie-onderzoek Nader onderzoek Waterbodemonderzoek (monsternameboot) BUS-melding Saneringsplan Milieukundige begeleiding Second opinion Geotechnisch en geohydrologisch advies Funderingsadvies bebouwing, leidingen, constructies, infrastructuur Geohydrologische modellering (bemaling, drainage, wateroverlast, etc.) Bemalingsadvies, bemalingsplan, monitoringsplan, meldingen en vergunningen, MER aanmeldnotitie, zettingsrisico s CAR Bouwputadvies, damwandberekeningen en -advies Zettings- en ophoogadvies, inclusief voorbelasting, zettingsversnelling Stabiliteitsberekeningen taluds Infiltratiegeschiktheidsadvies, watertoetsadvies Civieltechnische herbruikbaarheid grond Analyse waterstanden, doorlatendheid, wateroverlast. GIS-toepassingen: hoogtemodellen, zanddieptekaarten, etc. Laboratorium Materiaaleigenschappen, volumegewicht, Atterbergse grenzen Samendrukkingsproeven, Proctorproeven. Doorlatendheid, korrelverdeling en -vorm en afleiding k-waarden NIEUW - Triaxiaalproeven Lankelma Geotechniek Zuid B.V. Moorland 4a Postbus ZG Oirschot Tel: Fax: info@lankelma-zuid.nl Internet: