LABORATORIUM VOOR TOEGEPASTE GEOLOGIE EN HYDROGEOLOGIE

Transcriptie

1 LABORATORUM VOOR TOEGEPASTE GEOLOGE EN HYDROGEOLOGE HYDROGEOLOGSCHE STUDE VAN DE GRONDWATERWNNNG OP DE BEDRJFSTERRENEN VAN DE NV LEV STRAUSS & co EUROPE - FNSHNG CENTER TE WERVK Ai&L RJKSUNVERSTET GENT

2 RJKSUNVERSTET GENT laboratorium voor toegepaste geologie en hydrogeologie Hydrageo logische s tudie van de grondwaterwinning op de bedrij fsterreinen van de NV LEV! STRAUS S & C EUROPE - Finishing Center te Wervik geologisch instituut S 8 krijgslaan gent telefoon Opdrachtgever : NV LEV! STRAUSS & C EUROPE Wervik Leiding : Prof Dr W DE BREUCK Studie en verslag : Dr L LEBBE Lic M MAHAUDEN Dokument nr : 91/ 1 Datum : 15 juni 1991

3 LJST DER FGUREN Fig 1 Ligging van het bedrijfsterrein van de N V LEV! STRAUSS & C EUROPE - Wervik en aanduiding van de diepe grondwaterwinningsputten Fig 2 Algemene geologische- en hydrageologische bouw bij de NV LEV! STRAUSS & C EUROPE - Wervik Fig 3 Litologische en stratigrafische bouw en overeenkomstige lagenbouw in het invers model Fig 4 Berekende en waargenomen verlagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingagrafieken samen met hun afgeleide hydraulische parameters (eerste interpretatiefase ) Fig 5 Berekende en waargenomen verlagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingagrafieken samen met hun afgeleide hydraulische parameters (tweede interpretatiefase) Fig 6 Berekende en waargenomen verlagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingagrafieken samen met hun afgeleide hydraulische parameters (derde interpretatiefase ) Fig 7 Berekende verlagingen en tijd-verlagings- en afstand-verlagingsgrafieken die optreden in verschillende lagen rekening houdend met een pompdebiet van 1152 m3d-1 volgens de hydraulische parameters zoals afgeleid uit de tweede interpretatiefase Fig 8 Verlagingen in de Sokkel na 1 minuten kontinu pompen op de twee putten in het bedrijf met een gezamelijk debiet van 6 m3d-1; waarden in m Fig 9 Verlagingen in de Sokkel van 1 minuten kontinu pompen op de twee putten in het bedrijf met een gezamelijk debiet van 6 m3d-1; waarden in m

4 LJST DER TABELLEN Tabel 1 Gemeten statische (ruststand) en dynamische (werkingsstand) grondwaterstand in m onder maaiveld Tabel 2 Gemeten verlagingen gedurende de pomping Tabel 3 Gemeten verlagingen gedurende de stijging Tabel 4 Gemeten debieten gedurende de pomping Tabel 5 Waarden van de hydraulische parameters afgeleid met het invers model Pompproef te Wervik bij de N V LEVS STRAUSS Tabel 6 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen bij de eerste interpretatiefase Tabel 7 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen bij de tweede interpretatiefase Tabel 8 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen bij de derde interpretatiefase

5 NHOUD LJST DER FGUREN LJST DER TABELLEN 1 nleiding 2 Hydrogeologische situering 21 Algemene ligging 22 Geologische en hydrogeologische bouw 2 3 Hydrogeologische gegevens 24 Grondwaterwinningsputtten 3 Pompproef 31 Uitvoering 3 2 nterpretatie van de pompproef door middel van een invers model 33 Besluiten uit de pompproef 4 nvloed van de grondwaterwinning 5 Grondwaterstroming in de Sokkel 6 Besluiten BJLAGE 1 BJLAGE 2

6 -1-1 NLEDNG Met haar schrijven van 21 februari 1991 met referentie DV/av/91-25 gaf de N V LEV! STRAUSS & C EUROPE - Wervik aan het Laboratorium voor Toegepaste Geologie en Hydrogeologie van de Rijksuniversiteit Gent (LTGH ) opdracht een hydrogeologische studie uit te voeren van haar grondwaterwinning Onderhavig verslag omvat de resultaten van de werkzaamheden die in het bestek van deze studie plaatsvonden n de volgende hoofdstukken worden achtereenvolgens volgende onderwerpen behandeld : hoofdstuk 2 hydrogeologische situering hoofdstuk 3 pompproef hoofdstuk 4 invloed van de grondwaterwinning hoofdstuk 5 grondwaterstroming in de Sokkel hoofdstuk 6 algemeen besluit

7 -2-2 HYDROGEOLOGSCHE STUERNG 21 Algemene ligging Het bedrijfsterrein van de N V Levi Strauss is gelegen ten zuiden van de Hoogweg Het maaiveld bevindt er zich op ongeveer + 18 m T AW1 Langs de zuidelijke grens van het bedrijfsterrein, waar dit grenst aan een zijbeek van de Vuile Beek, beschikt de N V Levi Strauss over twee diepe grondwaterwinningsputten (fig 1) 22 Geologische en hydrageologische bouw Aan de hand van de beschikbare puntgegevens, met name boorbeschrijvingen, boorgatmeetresultaten en enkele algemene gegevens, met name kaarten van de diepere lagen in de omgeving van het studiegebied kan men de volgende algemene geologische bouw schetsen Van boven naar onder komen tot een diepte van 2 m voor : - van tot 28 m diepte zand van kwartaire ouderdom - van 28 tot 72 m diepte klei van tertiaire ouderdom (eperiaan) - van 72 tot 91 m diepte : zand van tertiaire ouderdom - van 91 tot 116 m diepte : (Landeniaan) klei van tertiaire ouderdom (Landeniaan) Vooral de onderste 1 m zijn zeer sterk kleiïg - van 116 tot 161 m diepte :krijt van Mezozoïsche ouderdom (Krijt) - van 161 tot 2 m diepte : kalksteen? van Palazoïsche ouderdom (Carboonkalk) Uit de boorbeschrijvingen ( logs van de boormeester) van de winningsputten geboord bij de N V Levi Strauss kan er om- 1 T A W : Tweede Algemene Waterpassing Alle peilen in dit verslag vermeld zijn aangegeven ten opzichte van het referentievlak van de Tweede Algemene Waterpassing

8 -3 - w V N Diepe grondwaterwinningsput Fig 1 Ligging van het bedrijfsterrein van de NV LEV STRAUSS & C EUROPE - Wervik en aanduiding van de diepe grondwwaterwinningsputten

9 -4- trent de litologie van de Paleozoïsche gesteenten weinig konkreets worden afgeleid Boringen in de omgeving duiden, in het uiterste zuidelijk deel van West-Vlaanderen, op het voorkomen van kalksteen van Carboon ouderdom Uit de aard van de gesteenten kan men afleiden dat een afwisseling van doorlatende en zeer slecht doorlatende lagen voorkomen De doorlatende (of winbare) grondwaterlagen zijn achtereenvolgens : - de freatische watervoerende laag voorkomend in de zandige afzettingen van kwartaire ouderdom - de afgesloten watervoerende laag van het zandige Landeniaan - de afgesloten watervoerende laag van Krijt en/of Sokkel ( Carboonkalk) Tussen deze doorlatende lagen komen zeer slecht doorlatende lagen voor; het zijn van boven naar onder de zeer slecht doorlatende kleilaag van ieperiaan ouderdom - de zeer slecht doorlatende kleilaag van landeniaan ouderdom De algemene geologische en hydrageologische bouw ter hoogte van het studiegebied zijn in figuur 2 voorgesteld 23 Hydrageologische gegevens Gelet op het feit dat beide grondwaterwinningsputten water onttrekken uit de diepste watervoerende laag (afgesloten watervoerende laag van Krijt en/of Sokkel) wordt hier enkel aandacht aan deze laag besteed De grondwaterstand in rust werd bij het boren (mei-juni 1987 ) van de eerste winningsput vastgesteld op 76,8 m onder maaiveld; met andere woorden op het peil 58,8 Tijdens een - putproef voor het afleveren van deze put werd dan een specifieke putcapaciteit (Q/s) afgeleid van : 19,6 m3/h/m (SMET DB) Q = s = pompdebiet in m3/h bedroeg 47 m3/h verlaging in m bedroeg 2,4 m

10 - -5- peil diepte m TAW in m PUT1 PUT2 6,;":: l a -- :- KWARTAR ' Cl z: LLJ - od: J :: Cl t-_ :::-::- ---= =- :: - ;::\ - - '-i\ r ::r Oio lro:r ? EPERlAAN LANDENlAAN LANDENlAAN - -? KRJT? 1-_-_-:, -=-::: =-=-:: -- - :::--::- : :': ': : =-- r - ::: u LLJ J (/) :: LLJ LLJ N od: J :: Cl u LLJ J (/) :: LU LU N Cl z: LLJ - od: J :: Cl Cl z: LLJ - od: J :: Cl Cl z LLJ - Cl z LLJ - od: J :: Cl SOKKEL D B zand M kr ijt leem steen [ kle i schel pen silex Cl z LLJ - od: J :: Cl Fig 2 Algemene geo logische- en hydrogeo logische bouw bij de N V LEV STRAUSS & C EUROPE - Wervik

11 -6- Door de N V LEV! STRAUSS ( ) en het LTGH ( 1991) werden enkele grondwaterstanden in beide grondwaterwinningaputten opgemeten De gemeten waarden zijn in tabel 1 weergegeven Ze dienen met de nodige omzichtigheid te worden geïnterpreteerd omdat ze beïnvloed kunnen zijn door pompingen in de omgeving (bij de N V LEV! STRAUSS en/of een nabijgelegen bedrijf) Tabel 1 Gemeten statische (ruststand) en dynamische (werkingsstand) grondwaterstanden in m onder maaiveld Datum Metingen Diepte grondwaterstand in m onder maaiveld door Grondwaterwinningsput 1 Grondwaterwinningsput 2 Statische Dynamische2 Statische Dynamische2 - /6/87 SMET 76,8 1/8/9 LS /9/9 LS 81, /1/9 LS /11/9 LS 82, /12/9 LS 82, /1/91 LS /1/91 LS /1/91 LTGH 9,33 89,24 26/4/91 LTGH - 91,43-96, /4/91 LTGH 84,154 Uit tabel 1 kan worden opgemaakt dat het grondwaterpeil is gedaald in de periode met ongeveer 7,2 m Hydraulische parameters van de diepe watervoerende laag waren, vóór de uitvoering van de pompproef door het LTGH, niet gekend 2 pompdebiet bedraagt voor beide winningsputten ongeveer 5 m3/h 3 grondwaterstandsdiepte gemeten vanaf top peilbuisje 4 grondwaterstandsdiepte gemeten vanaf betonrand gemetste put

12 -7-24 Grondwaterwinninqsputten De N V LEV STRAUSS & C EUROPE - We ik beschikt over twee diepe grondwaterwinningsputten Put 1 werd geboord door de boorfirma N V SMET - DB in mei-juni 1987, put 2 werd geboord door de firma BORNGEN VANHE in 1989 Put 1 heeft een totale diepte van 183, 3 m Deze winningsput is zo uitgerust dat hij grondwater kan winnen in een zone van 174,1 tot 183, 3 m diepte Put 2 heeft een totale boordiepte van 2 m Onderaan is een filterelement van 5 m aanwezig De boorbeschrijvingen (boorlogs door de boormeesters) en de putkonstruktie van beide winningsputten zijn in bijlage 1 verzameld Beide putten zijn uitgerust met een onderwaterpomp Grundfoss type SP75-12 die op ongeveer 12 m diepte hangt n put is een beveiliging voor te diep afpompen ingebouwd waarbij de stopelectrode op 118, 3 m diepte hangt De beide winningsputten kunnen een debiet leveren van ongeveer 5 m 3 /h De put ten worden door de N V LEV STRAUSS afwisselend gebruikt Ter vervollediging zijn in bijlage 2 de resultaten verzameld van recente chemische wateranalysen van het grondwater uit beide winningsputten (resultaten anno 1991)

13 -8-3 POMPPROEF 31 Uitvoering Rekening houdend enerzijds met het werkschema van het bedrijf en anderzijds met de noodzakelijke metingen werd in de periode van 29 april tot en met 1 mei 1991 een pompproef uitgevoerd Hierbij werd volgend werkschema gevolgd niet pompen vanaf 26 april 's avonds tot 29 april - starten pompproef op 29 april om 5 h 15'; kontinu pompen op put 2 met konstant debiet tot 1 mei om 9 h 19' - niet pompen tot 2 mei om 5 h Gedurende de pomping en de stijging (1 mei tot 2 mei ) werd de grondwaterstand automatisch opgemeten volgens een logaritmisch tijdschema in put 1 Tevens werd de grondwaterstand manueel (geen peilbuis je aanwezig ) opgemeten in de aangepompte put 2 op regelmatige tijdstippen Het opgepompte debiet werd gedurende de pomping ook reg lmatig gemeten De gemeten verlagingen ( s) gedurende de pomping (gedeelte pomping) zijn in tabel 2 aangegeven Deze gemeten bij het stoppen van de pomping (stijging ) zijn in tabel 3 aangegeven De gemeten debieten zijn in tabel 4 verzameld Het gemiddeld pompdebiet bedroeg gedurende de pompproef 1152 m3d-1 32 nterpretatie van de pompproef door middel van een invers model Het grondwaterreservoir wordt in het numeriek model in negen lagen opgedeeld Laag 1 komt overeen met het aangepompte gedeelte van het grondwaterreservoir Het diepteinterval van deze laag valt dus samen met het diepteinterval van het filterelement van de pompput bij de pompproef n het matematischa model wordt het Krijt opgedeeld in drie verschillende lagen De dikte van deze lagen neemt toe van onder naar boven Deze toename in dikte werd gekozen om een zo nauwkeurig

14 -9 - JD peilput pompput TJD peilput pompput P1 PP(P2) P1 PP(P2) Tabel 2 Gemeten verlagingen in m gedurende de pompproef

15 -1 - JD peilput pompput peilput TJD P1 PP(P2) P Tabel 3 Gemeten verlagingen (restverlagingen) na het stoppen van de pompproef

16 -11 - Tabel 4 Opgemeten debieten gedurende de pomping Datum Tijd Tellerstand (m3 ) Opgepompte hoeveelheid (m3) 294 5h15 318, h ,4 373, h3 3719,3 539, 34 8h ,6 1313, h ,8 1522, h3 3187,1 1689, h 31982, 181, h 3268, 1887, h 32174, 1993,7 15 1h 3228, 299,7 15 3h 3239, 229,7 1 os OShOO 32436, 2255,7 15 9h ,6 249,3

17 -12- mogelijke simulatie uit te voeren De onderste kleiïge afzetting van het Landaniaan werd in het matematisch model opgedeeld in twee lagen Laag 5 stemt overeen met het onderste sterk kleiïg gedeelte, laag 6 met het bovenste gedeelte Laag 7 stemt overeen met de zandige afzetting van Landaniaan ouderdom Lagen 8 en 9 komen respektievelijk overeen met de kleiafzettingen van iepariaan ouderdom en met de hoofdzakelijk zandige afzettingen van kwartaire ouderdom (fig 3) Drie verschillende interpretatiefasen werden beschouwd waarbij telkens een andere groep waarnemingen in rekening werd gebracht Bij deze drie interpretatiefasen wordt steeds verondersteld dat alle beschouwde lagen isotroop zijn in het horizontale vlak Dit betekent dat we veronderstellen dat de horizontale doorlatendheid onafhankelijk is van de richting Uit een reeks pompproeven uitgevoerd door het Laboratorium voor Toegepaste Geologie en Hydrogeologie in de Sokkel in opdracht van de Belgische Geologische Dienst is echter gebleken dat de Sokkel anisotroop is voor wat betreft de horizontale doorlatendheid Doordat de verlaging slechts waargenomen wordt in één peilbuis en in de pompput was het onmogelijk de anisotropie en de hoofdrichtingen (de richting met maximale en minimale doorlatendheid ) te bepalen Bij de eerste interpretatiefase worden alle waarnemingen bij de interpretatie betrokken, zowel de verlagingen waargenomen in de pompput als deze in de peilput gedurende de pompproef en alle verlagingen tijdens de stijgproef Drie verschillende groepen van hydraulische parameters werden als te bepalen beschouwd, het zijn : 1 de horizontale doorlatendheid van laag 1 2 de specifiek elastische berging van laag 1 3 de vertikale doorlatenbeid van de lagen 2, 3 en 4 De waarden van de andere hydraulische parameters werden ingeschat steunende op gegevens van andere pompproeven verricht in deze afzettingen

18 i 1 TAW diepte in m onder maaivel d Q), -13- Q) 1+-, co c::n s c::n --, +> -+->, - co s +> (/) _- _ - _ - --_- - _ -_ - -_-_- - _-_- z: ---_- c:( c:( --- :::: -- - LLl :::: c:( - :::: LAAG 9 c:( :::;;: LLl LAAG 8 8 z: LAAG 7 c:( 9 1 c:( z LLl - -- z c:( - t-=-=- 11 -=--=--== -=::- -= j - "'J :::: LAAG 6 LAAG 5 LAAG 4 LAAG 3 LAAG _l - LLl (/) LAAG cm zand 1=::::--:J klei W krijt kah:steen Fig 3 Litologische en stratigrafische bouw en overeenkomstige lagenbouw in het invers model

19 -14- De met het invers model afgeleide waarden staan in tabel 5 De berekende en de waargenomen verlagingen zijn voorgesteld in figuur 4 in een tijd-verlagings- en een afstand-verlagingagrafiek tesamen met hun afgeleide hydraulische parameters De logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen staan samen met hun onderlinge verschillen in tabel 6 Uit de laatst genoemde figuur en tabel kan men afleiden dat er relatief grote verschillen bestaan tussen de berekende en waargenomen verlagingen in de pompput Daarom werd overgegaan tot een tweede en derde interpretatiefase Tabel 5 Waarden van de hydraulische parameters afgeleid met het invers model Pompproef te Wervik bij de NV LEV! STRAUSS Hydraulische Eenheid Waarden parameter kh ( 1 ) m d-1 1,532 S'A (1) m-j, c ( 2 ) d 474 c ( 3 ) d 1421 c ( 4 ) d 221 Bij de tweede interpretatiefase worden enkel de verlagingen waargenomen in de peilput tijdens de pompproef bij de interpretatie betrokken Slechts twee verschillende hydraulische parameters werden als te bepalen beschouwd, namelijk de horizontale doorlatendheid en de specifieke elastische berging van de aangepompte laag Alle andere hydraulische parameters werden de zelfde waarden toegekend als bij de eerste interpretatiefase De aldus afgeleide waarde voor de horizontale doorlatendheid en de specifieke elastische berging is respektievelijk gelijk aan 1,185 m/d en, m-1 De berekende en de waargenomen verlagingen bij de tweede interpretatiefase worden voorgesteld in figuur 5 in een ti jd-verlagings- enafstand-verlagingsgrafiek De logaritmische waarden van de

20 x VERLAGNG lml '7 vt: "' 'O(i1!8i( -,- - '<;?" - - / p-- t o- t l \--l 14 TJOlMNl 1J AfSTANDlMl LAAG S=2 Ul (91=28 M K<9l=7 M/ SAl9l=OOOOOO M-1 Cl8l= <81=44 M K<8J=OOO M/ SAl8l=1 M-1!7>=19 M Ol6J=15 M Ol5l=OO M (41=16 M (31=12 M =n=r?l -b l1 Kl7l=O3 M/ K tgj = M/ K (5)"' M/ Kt4l=OOl M/ K (3J "'Ü 1 M/ R 1 2 1, o trcmzd Cl7l= Ct6l=77 Ct5l=175 Cl4l=14 SAl7l=1 M-1 SAt6l=1 M-1 SAlSJ-1 M-1 SAl4l=4 M-1 Ct3l=21818 E Hl ê9 s 6 o SA!3J=4 M-1 s:conn! M-1 (J = 5 M K t1l =152 M/ SAtll=OOOOOOO M-1 Fig 4 Berekende en waargenomen verlagingen in tijd-ve rlagings- en afstands-verlagingsgrafieken samen met hun afge leide hydraulische parameters (eerste interpretatiefase)

21 -16- Tabel 6 Lo garitmische waarden van de berekende en de waargenomen verl agingen samen met hun onderlinge verschillen bij de eerste interpretatiefase RADUS OF ELLSCREEN,R,N M, NTAL TME,T1N MN, LOGARTMC NCREASE OF TME AND OF RADUS OF RNGS,OGA, LATEST CALCULATED T ME, T2, N MN NUMBER OF LAYERS,N, UMBER OF RNGSM TH CKNESS C>F THE SUCCESS VE LA YERS, N M NUMBERED FROM LO ER TO UPPER THCKNESS OF LAYER ln M, THCKNESS OF LAYER 2, N 1 1: THCKNESS OF LAYER 3, li 1L THCKNESS OF LAYER 4,N M THCKNESS OF LAYER 5,N M, THCKNESS OF LAYER 6,N M, THCKNESS OF LAYER 7 N M, THCKNESS OF LAYER THCKNESS OF LAYER HYDRAULC CONDUCTVTYK< HYDRAULC CONDUCTVTY,K< HYDRAULC CONDUCTVTYK< HYDRAULC CONDUCTVTTY,KC HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 8,N M, ,N M, ),N M/DAY, ),N M/DAY, ),lN M/DAY, l,N M/DAY l,N M/DAY HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 6),JN M/DAY, HYDRAULC CONDUCT!VTY,K< 7),JN M/DAY, HYDRAULC CONDUCTVTY,K< HYDRAULC CONDUCTVTYKc HYDRAULC RESSTANCE,C< HYDRAULC RESSTANCE,C< HYDRAULC RESSTANCE,C< HYDRAULC RESSTANCE,C< 8l,N M/DAY l,N MDAY ),N DAY, lN DAY, l,N DAY, ),JN DAY HYDRAULC RESSTANCEC< 5l,N DAY, HYDRAULC RESSTANCE,C< HYDRAULC RESSTANCEC< HYDRAULC RESSTANCEC< 6),JN DAY, ),JN DAY B>,N DAY, SPECFC ELASTC STORAGESA< 1l,N M-1, SPECTFlC ELASTTC STORAGE,SA< SPECFC ELASTC STORAGE,SA< SPECFC ELASTC STORAGESA< SPECFC ELASTC STORAGE,SA< SPECFC ELASTC STORAGE,SA< SPECFC ELASTC STORAGESA< SPECFC ELASTC STORAGE,SA< SPECFC ELASTC STORAGE,SA< 2>,N M-1, ),JN M-1, ),1N M-1, ),JN M-1, >N M-1, >,N M B>,N M-1, ),1N M-1, STORAGE COEFFCENT AT THE ATERTABLE,S, DSCHARGE OF LAYER 1,N M3/DAY, DSCHARGE OF LAYER 2,11 M3/DAY, DSCHARGE OF LAYER 3,N Jt\3/DAY, DSCHARGE OF LAYER 4,N M3/DAY DSCHARGE OF LAYER 5,N M3/DAY, DSCHARGE OF LAYER 6,N M3/DAY DSCHARGE OF LAYER 7,N M3/DAY, DTSCHARGE OF LAYER 8,N M3/DAY, DSCHARGE OF LAYER 9,N M3/DAY, :'> D-6 4D-5 4D-5 4D-5 1D-4 1D-4 1D-4 1D-4 1D ''

22 -17- e Tabel 6 1 vervolg OBSERVATON OBSERVAT ON NUMBER l WELL 1 N LAYER 1 AT 916M OF PUMPED WELL TMECM Nl LOG CALCUL LOG OBSERVED OBSERVAT ON DRAWDOWN<Ml DRAWDOWN <Ml :=i 6 7??, 1( ' ' )) n MEAN OF DEV ATONS TO OBSERVAT ONS N WEL L 1 OF LOG :JF DRAWDOWif '53' ' ' ' ' ' ' ' ' , OBSERVAT ONS BEFORB 316 MN AFTERSTART OF PUMPAGE -729 STANDARD DEVATON MEAN OF DEVAT ONS TO OBSERVATONS N WELL 1 OF 33 OBSERVAT ONS AFTER 316 MN AFTERSTART OF PUMPAGE STANDARD DEVATON MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS OF WELL Hl8 STANDARD DEVAT ON

23 -18- e Tabel 6 2 vervolg OBSERV AT }1' WELL 2 N LA YER 1 AT 91 6M OF PUMPED WELL OBSERVATON TME<MN) LOG CALCUL LOG OBSERVED NUMBER OBSERVATON DRAWDOWN<M) DRAWDOWN<M> P, MEAN OF DEVATONS TO OBSERVATONS N WELL 2 OF 5 OBSERVATONS AFTER 316 MN AFTER START OF PUMPAGE STANDARD DEVATON LOG D!F DRAWDOWN ) H MEAN OF DEVATONS TO ALL OBSERVATONS OF WELL STANDARD DEYlATON

24 -19- e Tabel 6 3 vervolg OBSERVATON' VELL -; N LAYER 1 AT 1M OF PUMPED 'VELL OBSERVATON TME<MJN) LOG CALCUL LOG OBSERVED LOG DF NUMBER OBSERVATON DRAWDOWN<M) DRAVDOWN<M> DRAV/DOWN i u g : J ( ") , KEAN OF DEVATONS TO OBSERVATONS N VELL 3 OF ni OBSERVATONS BEFORE 316 MN AFTERSTART OF PUMPAGE 3337 STANDARD DEVlATON MEAN OF DEV AT ONS TO OBSERV AT ONS N WELL 3 OF 54 3 OBSERVATONS AFTER 316 MN AFTERSTART OF PUMPAGE 1636 STANDARD DEVATON MEAN OF DEVATONS TO ALL CBSERVATONS OF VELL STANDARD DEVATON MEAN OF DEVATONS TO ALL OBSERVATONS STANDARD DEVATON MEAN OF DEVATONS OF 141 OBSEVATONS N LAYER STANDARD DEVATON

25 -2 - berekende en waargenomen verlagingen staan samen met hun onderlinge verschillen in tabel 7 Uit deze tabel en figuur leiden we af dat de verschillen tussen de berekende en waargenomen verlagingen veel geringer zijn Bij de derde interpretatiefase worden enkel de verlagingen in de pompput waargenomen tijdens de pompproef bij de interpretatie betrokken Uit deze waarnemingen kan men slechts één hydraulische parameter afleiden, narnelijk de horizontale doorlatendheid van de aangepompte laag De andere hydraulische parameters werden dezelfde waarde toegekend als bij de eerste interpretatiefase De aldus afgeleide hydraulische doorlatendheid is gelijk aan 3,1 md-1 De berekende en waargenomen verlagingen bij de derde interpretatlefase worden voorgesteld in figuur 6 in een tijd-verlagings- en afstand-verlagingagrafiek De logaritmische waarde van de berekende en waargenomen verlagingen met hun onderlinge verschillen in tabel Besluiten uit de pompproef Het doorlaatvermogen van de Sokkel te Wervik in de richting overeenkomstig met de lijn tussen de pompput en de peilput is gelijk aan 6 m2/d Uit de verlagingen gemeten in de pompput leidt men een doorlaatvermogen af van 15 m2/d Bij de interpretatie van alle waargenomen verlagingen en restverlagingen met het invers model waarbij verondersteld wordt dat de sokkel in alle richtingen éénzelfde horizontale doorlatendheid vertoont blijken er grote verschillen voor te komen tussen de berekende en de waargenomen verlagingen Hieruit blijkt dus dat de waterdoorlatende eigenschappen van de sokkel niet in overeenstemming zijn met het isotrope model De sokkel zal dus hier ook vrij waarschijnlijk anisotroop zijn in het horizontale vlak zoals reeds vastgesteld -werd bij andere pompproeven Om de maximale en minimale doorlatendheid van de

26 -21- sokkel en zijn hoofdrichtingen te bepalen moet men echter beschikken over minimaal drie verschillende putten waarbij twee pompproeven uitgevoerd worden op twee verschillende pompputten De elastische bergingskoëfficiënt van de sokkel ligt in de orde van 8,5 1-6

27 VERL CNC MJ r< / - -,_ 2 7l 1 o-j ---t ---t--+---tt-t-r--; 1 JOl lljdmnl 1J AFSTAND MJ (9)=28 M K(9l=7 M/ LAAG S=2 SA!9l=1 M-1 N N Cl8l= (8)=44 M Kl8l=OOO M/ SAl8l=1 M-1 (7)=19 M (6)=]5 M OlSl-1 M (4)=16 M (3)=12 M =6() M K lll =13 K(6J:oOOO K lsl = Kl4l=O,O Kl3l=OO Kl21=!lO M/ M/ M/ M/ M/ f17 Ctll= Ct6l=77 C(Sl=\75 CC4l=14 Cl3l=21818 D Effl 9 s6o SA lll =O 1 M-1 SA!6l=1 M-1 SA(5J=1 M-1 SA(4J=4 M-1 SAl3l=OQ4 M-1 SA21=!1!1!1!1!1114 M- ( l = 5 M K ( l = 19 M/D SA(1J=OQOOOOO M-1 Fig 5 Berekende en waargenomen verlagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingsgrafieken samen met hun afgeleide hydraulische parameters (tweede interpretatie fase)

28 -23- Tabel 7 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onder linge verschi llen bij de tweede interpretatiefase ADUS OF WELLSCREEN R, N M, NTAL TMETl,N MN LOGARTM C NCREASE OF Tl ME AND OF RAD US OF R NGS LOG A LATEST CALCULATED TMET2, N MN, NUMBER OF LAYERS,N, NUMBER OF RNGS,M, TH CKNESS OF THE SUCCESS VE LAYERS, N M NUMBERED FROM LOWER TO UPPER TH CKNESS OF LAYER l, N M, TH CKNESS OF LAYER 2,N M, TH CKNESS OF LAYER 3,N M TH CKNESS? LAY ER 4 N M, TH CKNESS OF LAY ER "ïn M TH CKNESS OF LAYER 6 N M, TH CK EE:S OF LAYER 7 N M, TH CKNFSS OF LAYER 8 N M, TH CKNESS OF LAY ER 9,N M HYDRAUL C CONDUCTVTY,KC l),jn M/DAY, HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 2> N M/OAY HYORAULC CONOUCT VTY,KC 3>, N M/DAY, HYDRAUL C CONDUCTVTY,K< 4), N M/OAY, HYORAULC CONOUCTVTYK< 5), N M/OAY, HYDRAUL C CONDUCT VTY,K< 6), JN M/DAY, HYORAUL C CONOUCTVTYK< 7>, N M/OAY HYORAULC CONOUCTVTY,K< 8), J N M/OAY, HYORAULC CONOUCTVTY,K< 9),1N M/OAY, HYORAULC RESSTANCE,C< 1>, N OAY, HYDRA UL C RES STANCE CC 2l, N DAY, HYORAULC RESSTA NCE C< ::-1 >, ::-l' DAY, HYORAULC RES STANCE,C< 4> N DAY HYORAULC RES f STANCE C< 5>, N DAY, HYDRAULC RES STANCE CC 6l, N DAY, HYORAULC RES STANCE,CC 7>, N DAY, HYDRAUL JC RES STANCE C< 8>, N OAY, SPEC FC ELAST C STORAGE,SA< ll,jn M- 1, SPECFC ElAST C STORAGE,SA< 2>,H M SPECFC ELAST C STORAGE,SA< :n, N M: SPECFC ELAST C STORAGE,SA< 4> N M SPECFC ELAST TC STORAGE,SA( 5),JN M , SPECFC ELAST C STORAGE, SA < 6) 1N M-1, SPECFC ELAST C STORAGE SA C 7>,N M-1, SPECFC ELAST fc STORAGE,SAC B>,N M- 1, SPECFC ELAST C STORAGE,SA< () ), N M- 1, STOR AGE COEFF CENT AT THE WATERTABLE,S, D SCHARGE OF LAYER 1, N M3/DAY, DTSCHARGE OF LAYER 2,N M3/AY, DTSCHARGE OF LAYER 3 N M3/DAY, DTSCHARGE OF LAYER 4, N 13/DAY, DSCHA RGE D SCHARGE DSCHARGE D SCHARGE DSCHARGE OF OF üf OF OF LA YER 5, N M3/DA Y, LAYER 6N M 3/DA Y, LAYER 7, N M 3/AY, LAYER 8,N M3/AY, LAYER 9, D1 M3/DAY ó L m -tll ? D qs ' (1 (1, e)

29 -24- Tabel 7 1 e vervolg )BSERVAT ON YlELL 1 N LAYER 1 AT 9j óm OF?UMFED 1i ELL OBSERVAT TON TME <MlN ) LOG CALCUL LOG C BSEF:VED LOG DF NUMBER CJBSERV AT ON J;RA YlDOYlN < M) DRA v/do YN< M DRAYlDO'WN l ;?, 2 1) i ç l1 ö ' e f/j(j ' /) ) t : 6826,),J -:! [) Jl Î e;1 MEAN OF DEV1ATONS TO OBSERVATONS X 'ELL J nf 17 OBSERVATONS BEFORE 31 6 MN AFTER START OF PUMPAGE STANDARD DEVATON MEAN OF DEV ATONS TO OBSERVATONS N YELL 1 OF 33 OBSERVATONS AFTER 31 6 MN AFTER START OF PUMPAGE STANDARD DEV ATON MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS OF WELL l STANDARD DEV ATON ü (/) J

30 -25- e Tabel 7 2 vervolg OBSEHVAT ON WELL 2 N LAYER 1 AT 91 6M OF PUMPED WELL OBSERVAT ON TME<M N) LOG CALCUL LOG OBSERVED LOG DF NUMBER OBSERV AT ON DRAWDOVN DRAWDOWN < M ) DRAWDOWN ':' 78 5 ó 7 Ll tï ' fj lu , QHb MEAN OF DEV ATONS TO OBSERVAT ONS N WELL ,, '' OF 23 OBSERVAT ONS AFTBR 31 6 M N AFTER START OF PUPAGE STANDARD DEVAT ON MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS OF WELL STANDARD DEV AT ON ? ,? MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS STANDARD DEV AT ON MEAN OF DEV ATONS OF 73 OBSEVAT ONS N LAYER STANDARD DEV AT ON

31 VERL C NG lt1l i l l lo J JOl (91 =28 M 1 K (9l =7 M/ 1 4 TJOU11Nl LAAG S= 2 C C8l = SA C9l= 1 M oj AFS T ANO lt1l N Cl'\ (8)= 44 M K 181 = M/ SA C8l= 1 M- 1 (7)= 19 M K (7J =1 3 M/ (61=1 5 M SJ =-1 O M K C6l=OOO M/ K CSJ =OOO M/ D (4)=16 M K 14J=OO l M/ 13) =12 M M K C3J = 1 M/ K!?1 =1 H/11 C C7l= Cl6l =77 C C5l =175 c (4) =1 4 Cl3l= D E HJ U9 S 6 o SA(7l= 1 M- 1 SA C6l= 1 M- 1 SA SJ =1 M- 1 SA C4J =4 M- 1 SA C3l= 4 M- 1 SA!21 =!14 M- (1)=5 M K ( 1 l =3 O M/ SA 1l=OOOOOOO M- 1 Fig 6 Berekende en waargenomen verlagingen in tij d-ver lagings- en afstand-verlagingsgrafieken samen met hun afgeleide hydraulische parameters (derde interpretatiefase)

32 -2 7- Tabe l 8 Logaritmische waarden van de berekende en de waargenomen verlagingen samen met hun onderlinge verschillen bij de derde interpretatiefase RADUS OF WELLSCREEN,R,1 N M NTAL TME Tl, N MN, LOG-ARTM C TN"CREASE OF TME AND OF RAD US OF RlNGS L O G A, LATEST CALCULATED TME T2 N MN, NUMBER OF LAYERS, N NUMBER OF R NGS,M, TH CKNESS OF THE SUCCESS VE LAYERS, N M NUMBERED FROM LO\rlER TO UPPER TH CKNESS OF LAYER 1, N M, TH CKNESS OF LAYER 2 N M TH CKNESS OF LAYER 3, N M, TH CKNESS OF LAYER 4, N TH CKNESS OF LAYER 5, N M TH CKNESS OF LAYER 6 N 1, TH CKNESS OF LAYER 7, N TH CKNESS OF LAYER 8, N M, TH CKNESS OF LAYER 9, N M, HYDRAUL C CONDUCT VTY,K< 1 ), JN M/DAY, HYDRAUL C CONDUCTVTY,K< 2),1N M/DAY HYDRAUL C CONDUCTVTY,K< 3), JN M/DAY, HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 4>, JN M/DAY, HYDRAUL C CONDUCTVJTYK< 5) 1JN M/DAY, HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 6l, N MDAY, HYDRAULC CONDUCT VTY,K< 7),1N 1/DAY HYDRAUL C CONDUCT VTY,K< 8), N M/DAY, HYDRAULC CONDUCTVTY,K< 9>, N M/DAY, HYDRAUL C RES STANCE,C< 1>N DAY HYDRAUL C RES STANCE,C< 2>, N DAY HYDRAUL C RES T STANCE, C C :1 >,N DAY, HYDRAUL C RES STANCE,C< 4>, N DAY, HYDRAULC RES STANCE C( '5 >,N DAY, HYDRAULC RES STANCE,C< 6), JN DAY, HYDRAULC RES STANCE,C< 7 ), J N DAY, HYDRAULC RES STANCE,CC 8), N DAY, SPEC FC ELAST C STORAGE,SAC l>,n M SPEC FC ELAST C STORAGE,SA< 2), JN M-1, SPEC FC ELAST C STORAGE,SAC 3>, N M SPECFC ELAST TC STORAGE,SA< 4),JN M SPFC FTC ELAST C STORAGE,SAC 5), i N M-1, SPECTFC ELAST C STORAGE,SA< 6>, N M SPFC FC ELAST C STORAGE,SA< 7),1N M-1, SPECFC ELAST C STORAGE,SA< 8>, N M - 1, SPECFC ELAST C STORAGE,SA< 9>, N M- 1, STORAGE COEFF CENT AT THE ATERTABLE S, D SCHARGE OF LAYER 1,N M3/DAY, D SCHARGE OF LAYER 2 N M 3/DAY, DJSCHARGE OF LAYER 3, N M3/DA Y, DSCHARGE OF LAYER 4, N M3/DAY, D SCHARGE OF LAYER 5, N M3/DAY DSCHARGE OF LA YER 6, N M3/DAY D SCHARGE OF LAYER 7 TN M3/DAY, D SCHARGE OF LAYER S, N 13/DAY, DSCHARGE OF LAYER 9, N M3/DA Y Ç'J D - 6 4D-5 4D- 5 4D-5 1D-4 1D-4 1D-4 1D-4 1D '

33 -28 - e Tabe l 8 1 vervolg OBSERVATON well 1 N LAYER OBSERVAT ON TD1EN) NUMBER OBSERVAT ON '7 ' , "" : AT 1M OF LOG CALCUL DRAWDOYN <M) ( ö PUMPED \lell LOG OBSERVED DRAWDOWN <M> el ,Çl78, LOG DF DRAWDOWN e, Q) i MEAN OF DEV ATONS TO OBSERVAT ONS N WELL l OF 11 OBSERVAT ONS BEFORE 31 6 MN AFTER START OF PUPAGE 43 STANDARD DEV AT ON MEAN OF DEV AT ONS TO OBSERVAT ONS N WELL 1 OF OBSERVAT ONS AFTER 31 6 MN AFTER START OF F'UMPAGE - 39 STANDARD DEV ATON MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS OF WFLL l STANDARD DEV AT ON MEAN OF DEV ATONS TO ALL OBSERVAT ONS STANDARD DEV ATON MEAN OF DEV TATJONS OF : 6 OBSEVAT ONS N LA YER STANDARD DEV AT ON

34 -29-4 NVLOED VAN DE GRONDWATERWNNNG Door middel van een axiaal-symmetrisch model werden de verlagingen berekend die optreden als gepompt wordt met een debiet van 1152 m3 d-1 Hierbij steunen we op de waarden van de hydraulische parameters afgeleid bij de tweede interpretatiefase Een gedeelte van de resultaten is uitgezet in tijds-verlagingsgrafieken en in afstand-verlagingsgrafieken (fig 6) De evolutie van de verlaging werd berekend tot en met één miljoen minuten of na ca 2 jaar na het starten van het pompen in de Sokkel De verlaging in laag 2 is deze van de sokkel, de verlaging van laag 3 is deze in het krijt en de verlaging van laag 7 is deze in de zandige afzettingen van landeniaan ouderdom Door middel van superpositie ZlJn de verlagingen berekend die optreden in de verschillende lagen als terzelfdertijd gepompt wordt op de twee putten van de waterwinning van het bedrijf Bij deze berekening wordt dus terug verondersteld dat alle lagen zich gedragen als isotrope lagen in het horizontale vlak n de figuren 7 en 8 worden de verlagingen weergegeven die zouden optreden in het midden van de aangepompte laag na 1 en 1 minuten kontinu pompen op de 2 putten van het bedrijf met een gezamelijk debiet van 6 m3/d (vergund debiet volgens de AMNAL )

35 -3- ERLAG lng M ERLAGlNG MJ 1 1< TJOMNJ too oj AFSTAND M Fig 7 Berekende ver lagingen in tijd-verlagings- en afstand-verlagingsgrafieken die optreden in verschillende lagen rekening houdend met een pompdebiet van 1152 m3 d - 1 volgens de hydr aulische parameters zoals afgele id uit de tweede interpretatiefase

36 m Lijn van gel ijke verl agi ng interval 5 m Fig 8 Verlagingen in de Sokkel na 1 minuten kontinu pompen op de twee putten in het bedrijf met een gezamelijk debiet van 6 m3 d- 1 ; waarden in m

37 Lijn van ge l ijke verl agi ng interval 5 m Fig 9 Verlagingen in de Sokke l na 1 minuten kontinu pompen op de twee putten in het bedrijf met een gezamelijk debiet van 6 m3 d - 1 ; waarden in m

38 -33-5 GRONDWATERSTROMNG N DE SOKKEL De bepaling van de grondwaterstroming in de Sokkel kan bepaald worden als men over meerdere peilputten in deze watervoerende laag beschikt waarop de grondwaterstand in rust kan gemeten worden n werd door het LTGH een algemene studie gemaakt over de hydrogeologie van de Sokkel in Vlaanderen Uit deze studie was het mogelijk een algemeen beeld van de grondwaterstroming in de Sokkel te verkrijgen De grondwaterstroming ter hoogte van Wervik zou gelet op de beschikbare gegevens naar het ESE gericht zijn De recente winningen in de omgeving van Wervik zullen het algemeen grondwaterstromingspatroon zoals vastgesteld rond niet gewijzigd hebben

39 -34-6 BESLUTEN De N V LEV! STRAUSS & C EUROPE Wervik beschikt op haar bedrijfsterrein over twee grondwaterwinningsputten die water onttrekken aan de watervoerende laag van Sokkel - put 1 en Sokkel en Krijt - put 2 De diepte der winningsputten bedraagt respektievelijk 183 en 2 m De Sokkel bestaat ter hoogte van de boringen waarschijnlijk uit kalksteen van het Carboon Uit een reeks waarnemingen blijkt dat de grondwaterstand in de watervoerende laag sedert 1987 (datum waarop put 1 werd geboord ) gedaald is met ongeveer 7 m Voor put 1 werd in 1987 door de boorder een specifieke putcapaciteit afgeleid van 19,6 m3 h-1/m De door het LTGH uitgevoerde proef (mei 1991) gaf voor put 2 een specifieke putcapaciteit van ongeveer 4 m3 h-1/m Uit de pompproef werd een doorlaatvermogen afgeleid voor de richting tussen de beide winningsputten van 6 m2 d-1 Uit de waarnemingen blijkt dat de sokkel anisotroop is in het horizontale vlak De elastische bergingskoëfficiënt van de Sokkel ligt in de orde van 8, De verlaging die in de aangepompte laag optreedt ten gevolge van een winning van 6 m3 d-1 (door de AMNAL vergund debiet ) bedraagt na 1 minuten (ongeveer 2 jaar ) kontinu pompen ongeveer 4, m op 4 m afstand van de winningsputten De algemene grondwaterstroming in de sokkel ter hoogte van Wervik zou naar het ESE gericht zijn Regelmatige metingen van het rustpeil en het pomppeil in één

40 -35- van beide winningsputten (is het eenvoudigst in het peilbuis je van put 1) ten opzichte van een vast referentiepunt (top peilbuisje ) dienen in de toekomst te worden uitgevoerd De metingen gebeuren bij voorkeur zesmaandelijks

41 BJLAGE 1 Boorbeschrijvingen en putkonstrukties van de grondwaterwinningsputten

42 Winningsput 1 Geboord van 18/3 tot 2/4/1987 Boorfirma : SMET DB NV Boorbeschrijving : door de boormeester Aard der grondlagen Diepte in m Leem en geel zand Groen grijs vet zand Grijs zand met klei Klei Afwisselend klei en zand met schelpjes Klei en zand met schelpjes en stenen Steen en klei Krijt (hard ) Krijt, hard met veel silex Silex (grijs gesteente en harde klei ) Hard gesteente (waterverlies ) Grijs bruin en zwart gesteente (zand in scheuren ) van van van van van van van van van van van van tot 9 m 9 tot 16 m 16 tot 2 m 2 tot 7 m 7 tot 9 m 9 tot 12 m 12 tot 12 m 12 tot 14 m 14 tot 149, 9 m 149, 9 tot 174 m 174 tot 174, 1 m 174, 1 tot 183,3 m

43 Winningsput 2 Geboord in oktober 1989 Boorfirma : Boringen Vanhie Boorbeschrijving : door de boormeester Aard der grondlagen Diepte in m Zand Klei Zand Afwisseling van zand en klei en harde lagen Krijt Grijze harde steen Losse steen Grijze steen van van van van van van van van tot 28 m 28 tot 72 m 72 tot 91 m 91 tot 15 m 15 tot 154 m 154 tot 18 m 18 tot 188 m 188 tot 2 m

44 iepte in m nder het maaiveld PUT 1 * PUT overbuis 323 lengte 3m 3 4,_geboord stalen casing putbuis 219 lengte 15m n,8o - 174,1 183 '3 --+'-'------lj jl r 11 geboord 24 stalen fi lter '21 9 filterbuis 168 lengte 5m 9 *geen boordi ameter gekend

45 BJLAGE 2 Waterkwaliteit in de grondwaterwinningsputten

46 ndustrieterrein wevelgem-zuid tramstraat wevelgem-belgium tel 56 / fax nv servaco kredietbank bank van parijs en de nedertanden 55Q hr rc btw tva VERSLAG 91 A197 Levi Strauss & Co Europe N V_ Hoogweg Wervik datum ontvangst datum verslag staalnr betreft : onderzoek op water (grondwater) verpakking referenties niet verzegeld nr 1 bestelbon nr 16943/32W van ref DV/LV/KM mangaan ijzer ph geleidbaarheid totale hardheid tijdelijke hardheid TA TAC carbonaten bicarbonaten 1 ammoniak nitriet nitraat chloriden sulfaat totaal fosfaat fluoriden calcium natrium k al i u m magnesium <,1,2 8, ,3,41,29 7,37,58 6,79 <,1 <,1 <,1,1 35,71 99,19, 71 5, 3,5 276' 56 7,91 1,34 JS/cm FH "FH meq/1 meq/1 meq/1 meq/1 meq/1, -- / - -- '-- Lic Sc K Van Herpe _ Dr NE\lan-Landuyt Bestuurder servaco :!aboratonum voor ondustneje analyses - erkend door oe m n stenes van ooenoare wen<en - i ancbouw - ianosveroeo'g'ng - voiksgezondhe d en gez1n - tewerkstelling en arbeid - vjaamse gemeenschap 1vam Arot) CLO : Cantrum voor tecnnisch en wetenschappelijk Onderzoek van Leenoo enten Schoen- PantotfeJ- en andere Lederverwerkende Nijvemeden CAC Centra de Reenerehes techr11ques et sc1enutiques des ndustries de Ja Tannene de Ja Chaussure, de la Pantautie et des autres industnes transformatrices du Cu1r

47 ndustrieterrem wevetgem zuta tramstraat wevelgem belglum tel fax nv servaco l\leuaetoiin" bank van parijs en de nederlanden hr rc btw tva VERSLAG 91 A196 Levi Strauss & Co Europe N V Hoogweg Wervik datum ontvangst datum verslag s,taalnr betreft : onderzoek op water (grondwater) verpakking referenties niet verzegeld nr 2 bestelbon nr 16943/32W van ref DV/LV/KM mangaan ijzer ph geleidbaarheid totale hardheid tijdelijke hardheid TA TAC carbonaten bicarbonaten ammoniak nitriet nitraat chloriden sulfaat totaal fosfaat fluoriden calcium natrium kalium magnesium <,1,3 8,39 125,82,3,44 7,66,88 6,78 <,1 < 1 <,1,3 42,86 88, ,25 4,38 31,56 7,41 1,23 11 S/cm FH FH meq/1 meq/1 meq/1 meq/1 meq/1 mgtl - Lic Sà: K Van Herpe r N E-Van l:anduyt Bestuurder servaco : laboratonum voor 1ndustr1ële ana1yses - el!(end door de ministeries van ooenoare Nel!(en - ianabouw - landsverdedlgtng - volksgezonanead en gezan - tewerkstelling en artlead - vlaamse gemeenschap!ovam - Aroll CLO Centrum voor tecnnasch en wetenscnappelojk Onderzoek van Leeraooaen,en Schoen- Pantoffel- en andere Leaerverwetkende Nijverheden CR C Centre ce Reenerehes techniques et sc1entoliques des ndustries de la Tannene, de aa Chaussure, de la Pantoulle et des autres industries translormatnces du Cuar